（1）正作用式

由于主阀弹簧须克服进口介质对阀瓣的作用力及提供的密封力，因此，主阀弹簧的负荷较大。不适用于大口径的场合。压力特性偏差和流量特性偏差都是 “负”值。所以任一工况时的静偏差都为“负”。同时，主阀弹簧的负荷较大，而它的结构空间却有限。 为了获得大的负荷，只有提高刚度。因此，它的静偏差较大。

由于上述原因，正作用式减压阀通常只适用于小口径（小于DN5以下）低流量的场合。

（2） 反作用式

进口介质使阀瓣压向阀座，保证了阀的密封。主阀弹簧只需承受运动部件的重力，负荷较小。因此有较小的流量特性偏差。W=0时，在进口压力降低到与出口压力相等之前，压力特性偏差是逐渐正向增加的。W关0时，在进口压力降到与出口压力相等之前，压力特性偏差就由增加转为下降，直至变为负偏差。W越大，开始转为下降特性的进口压力也越高。 反作用式减压阀通常都具有“正”向的静偏差。只有当流量很大，而进口压力接近zui大或zui小值时，静偏 差才为“负”。所以，当需要获得“正”向偏差时， 以釆用反作用式减压阀为宜。

由于需要从阀座中穿过，故不宜于小口径的场合。同时，由于调节弹簧须克服进口介质对阀瓣的作用力，所以，当进口压力较高，而口径很大时，调节弹簧必须承受的负荷极大。可能造成调节弹簧极不合理的设计。另外，阀座密封面所承受的力也相当大。 所以反作用式减压阀通常适用于进口压力（严格地说应指进、出口压力差）不太高，中等口径的场合。当进口压力较高时，口径必须较小，而进口压力较低时，口径允许较大。主要取决于是否获得尺寸合理的调节弹簧及阀座密封副能否承受进口介质的作用力。

（3） 卸荷式

卸荷式是静态性能较为理想的形式。由于灼不参加运动部件的力平衡，压力特性偏差极小。W=0 时，压力特性偏差为零。w关0时，压力特性偏差为 “负：，所以静偏差恒为“负”值。阀弹簧仅需提供密力服运动部件的重力。调节弹簧无须克服介质对阀瓣的作用力。所以，阀弹簧和调节弹簧都只承受较小的负荷，从而刚度也可设计得较小。所以，静偏差较上述两种形式小。除了由于阀杆必须从阀座中穿过而不适用小口径的情况外，其适用范围较大。

动态稳定是减压阀工作的基本要求，但减压阀是一个常常具有大扰动的非线性系统，所以对于减压阀的动态性能的定量分析是十分困难的。这里只列举能改善减压阀动态的若干措施，仅供参考。

一切使静偏差增大的措施都能使动态稳定性提高。如增大各弹簧刚度、减小膜片的有效面积和增大阀瓣行程等。其中以增大阀瓣的行程zui为显著和zui为简便。因为振荡多数发生在流量较小的情况下，这是由于流量较小时，阀的开度也较小，于是阀瓣开度的 微小超调量所引起的通道面积变化的百分数较大的缘故。增大阀瓣的行程，实质上就是使对应于同一阀瓣行程的超调量所引起的通流面积的变化较小，从而减小了被调压力pc的超调量。增大阀瓣行程的方法如下。

①减小阀座直径。

②采用某种型线的阀盘（图13-12）或具有某种型线窗口的阀盘（图13-13）。

上述两种方法中第二种方法较好。这是因为第二种方法能较自由地控制阀盘与阀盘窗口的型线的形状，即可以较自由地改变/=W（H）曲线各段的斜率。这样就可以使/=W（H）曲线在H较小（即流量较小）时有较小的斜率，以减小由于行程的超调引起的流通面积变化，从而减小了pc的超调量，达到减振的目的。而在流量较大时，可使/=W（H）曲 线的斜率较大，使静偏差不至于过大，即使 f=W（H）的曲线有如图13-14所示的形状。另外， 由于阀座直径没有减小，所以阀盘开度足够大时，仍能保持通流能力不被降低。

（1） 加装阻尼结构 

阻尼结构具有各种不同的形式。图13-15所示的是一种简单易行的结构。它的阻尼腔经针阀与压力为灼的进口腔室相通。调节针阀的开度即能调节阻尼的效果。因为对每一个平衡态，阻尼腔的压力均等于进口压力灼，所以不影响静态性能。扩大减压阀动力腔的容积可用在阀外串接或并接（注意连接管的内径须足够大）附加容器来解决（图 13-16）。

扩大副阀式减压阀动力腔的容量

因为平衡态时，附加容器内的压力与动力腔的压力一致，所以不会影响阀的静态性能。但若附加容器的容积过大，则可能使阀的动作过于迟钝。

此外，增加阀弹簧的安装力或在减压阀出口至敏感膜片下方的管路上加装节流针阀也有助于使动态性能趋于稳定。

除特殊规定外阀门壳体材料为碳素钢锻件、碳素钢铸件和不锈钢铸件的按GB/T12228〜12230的规定；阀门材料为灰铸铁的按GB/T 12226的规定；阀门材料为球墨铸铁的按GB/T1 2227的规定。其他主要零件的材料应按表13-4的规定选取或按订货合同的规定。

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来源：上海自动化仪表销售网（www.40017.net）

来源：http://www.40017.net/info/jishu_68415cc5d132d262.html