主要工艺缺点：缺氧池在前，污水中的有机碳被反硝化菌所利用，可减轻其后好氧池的有机负荷，反硝化反应产生的碱度可以补偿好氧池中进行硝化反应对碱度的需求。 好氧在缺氧池之后，可以使反硝化残留的有机污染物得到进一步去除，提高出水水质。

BOD5的去除率较高可达90～95%以上，但脱氮除磷效果稍差，脱氮效率70～80%，除磷只有20～30%。尽管如此，由于A/O工艺比较简单，也有其突出的特点，目前仍是比较普遍采用的工艺。该工艺还可以将缺氧池与好氧池合建，中间隔以档板，降低工程造价，所以这种形式有利于对现有推流式曝气池的改造。

影响因素：A/O工艺运行过程控制不要产生污泥膨胀和流失，其对有机物的降解率是较高的(90～95%)，缺点是脱氮除磷效果较差。如果原污水含磷浓度<3mg/L，则选用A/O工艺是合适的，为了提高脱氮效果，A/O工艺主要控制几个

因素：

⑴MLSS一般应在3000mg/L以上，低于此值A/O系统脱氮效果明显降低。

⑵TKN/MLSS负荷率(TKN─凯式氮，指水中氨氮与有机氮之和)：在硝化反应中该负荷率应在0.05gTKN/(gMLSS•d)之下。

⑶BOD5/MLSS负荷率：在硝化反应中，影响硝化的主要因素是硝化菌的存在和活性，因为自养型硝化菌小比增长速度为0.21/d;而异养型好氧菌的小比增殖速度为1.2/d。前者比后者的比增殖速度小得多。要使硝化菌存活并占优势，要求污泥龄大于4.76d;但对于异养型好氧菌，则污泥龄只需0.8d。在传统活性污泥法中，由于污泥龄只有2～4d，所以硝化菌不能存活并占有优势，不能完成硝化任务。

要使硝化菌良好繁殖就要增大MLSS浓度或增大曝气池容积，以降低有机负荷，从而增大污泥龄。其污泥负荷率(BOD5/MLSS)应小于0.18KgBOD5/KgMLSS•d

⑷污泥龄 ts：为了使硝化池内保持足够数量的硝化菌以保证硝化的顺利进行，确定的污泥龄应为硝化菌世代时间的3倍，硝化菌的平均世代时间约3.3d(20℃)

若冬季水温为10℃，硝化菌世代时间为10d，则设计污泥龄应为30d

⑸污水进水总氮浓度：TN应小于30mg/L，NH3-N浓度过高会抑制硝化菌的生长，使脱氮率下降至50%以下。

⑹混合液回流比：R的大小直接影响反硝化脱氮效果，R增大，脱氮率提高，但R增大增加电能消耗增加运行费。

⑺缺氧池BOD5/NOx--N比值：H>4以保证足够的碳/氮比，否则反硝化速率迅速下降;但当进入硝化池BOD5值又应控制在80mg/L以下，当BOD5浓度过高，异养菌迅速繁殖，抑制自养菌生长使硝化反应停滞。

⑻硝化池溶解氧：DO>2mg/L，一般充足供氧DO应保持2～4mg/L，满足硝化需氧量要求，按计算氧化1gNH4+需4.57g氧。

⑼水力停留时间：硝化反应水力停留时间>6h;而反硝化水力停留时间2h，两者之比为3:1，否则脱氮效率迅速下降。

⑽pH：硝化反应过程生成HNO3使混合液pH下降，而硝化菌对pH很敏感，硝化*pH =8.0～8.4，为了保持适宜的PH就应采取相应措施，计算可知，使1g氨氮(NH3-N)*硝化，约需碱度7.1g(以CaCO3计);反硝化过程产生的碱度(3.75g碱度/gNOx--N)可补偿硝化反应消耗碱度的一半左右。 反硝化反应的适宜pH值为6.5～7.5，大于8、小于7均不利。

⑾温度：硝化反应20～30℃，低于5℃硝化反应几乎停止;反硝化反应20～40℃，低于15℃反硝化速率迅速下降。

因此，在冬季应提高反硝化的污泥龄ts，降低负荷率，提高水力停留时间等措施保持反硝化速率。