LEROY-SOMER发电机LEROY-SOMER低压电机

LEROY-SOMER发电机LEROY-SOMER低压电机

风分离器的设计使用寿命不少于20年。

旋风分离器结构设计

编辑

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

(1) 改变进口结构

鹏鹤环保针对旋风除尘器内气流轴不对称问题，将其进口由单进口改为双进口(如图4)，通过双进口旋风除尘器内流场实验研究表明，双进口旋风除尘器流场的轴对称性优于单进口旋风除尘器，双进口旋风除尘器涡核变形小；双进口旋风除尘器内切向速度高于单进口约6%，在准自由涡区衰减也慢；双进口旋风除尘器排气芯管短路流少于单进口。双进口旋风除尘器比单进口旋风除尘器更有利于提高除尘效率和降低设备阻力。

针对短路流携尘降低除尘效率的问题，鹏鹤环保等在进口结构中采用了回转通道(见图5)，以此降低进入旋风除尘器空间的向心含尘浓度梯度，并对等截面和变截面两种通道形式的气固两相分离进行了分析。指出采用合理回转角度的进口回转通道，可提高旋风除尘器的除尘效率。这种做法从结构上把旋风除尘器的筒体、锥体两段分离变成进口通道、筒体、锥体三段分离。

(2) 锥体结构改变

Rongbiao Xiang等研究了锥体尺寸对用于大气采样的小型旋风除尘器的影响情况，以颗粒大小和气流流速为变化参数，对3个具有不同下部直径锥体的旋风除尘器测出了效率。测定结果表明：锥体下部直径大小对旋风分离采样器的效率影响显著，但是并不显著影响不同粒径颗粒物效率之间的变化程度。当锥体下部开口部分直径大于排气芯管直径时，该锥体参数的减小，再不明显增加阻力的前提下，采样效率会随之提高；但是，由阻力测试结果还可看出锥体武器部分直径不宜小于排气芯管直径。从理论上讲，锥体下部直径减小能引起切向速度的提高，从而离心力增大；对于具有相同筒体直径的旋风除尘器，若锥体开口小，则大切向速度靠近锥壁，这使得颗粒能够更好的分离，同时，如果锥体开口较小，涡流将触及锥壁，使颗粒又有可能重新进入出气气流，但是由于后者与前者相比对旋风采样器影响较小。总之，适当减小锥体下部直径有利于效率的提高。为了便于新型旋风采样器的设计，还指出对高效型Stairmand旋风除尘器效率有较好预测作用的Barth 理论及Leith-Licht理论，对锥体改变旋风采样器的收集效率了也有良好的预测作用。风分离器的设计使用寿命不少于20年。

旋风分离器结构设计

编辑

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

(1) 改变进口结构

鹏鹤环保针对旋风除尘器内气流轴不对称问题，将其进口由单进口改为双进口(如图4)，通过双进口旋风除尘器内流场实验研究表明，双进口旋风除尘器流场的轴对称性优于单进口旋风除尘器，双进口旋风除尘器涡核变形小；双进口旋风除尘器内切向速度高于单进口约6%，在准自由涡区衰减也慢；双进口旋风除尘器排气芯管短路流少于单进口。双进口旋风除尘器比单进口旋风除尘器更有利于提高除尘效率和降低设备阻力。

针对短路流携尘降低除尘效率的问题，鹏鹤环保等在进口结构中采用了回转通道(见图5)，以此降低进入旋风除尘器空间的向心含尘浓度梯度，并对等截面和变截面两种通道形式的气固两相分离进行了分析。指出采用合理回转角度的进口回转通道，可提高旋风除尘器的除尘效率。这种做法从结构上把旋风除尘器的筒体、锥体两段分离变成进口通道、筒体、锥体三段分离。

(2) 锥体结构改变

Rongbiao Xiang等研究了锥体尺寸对用于大气采样的小型旋风除尘器的影响情况，以颗粒大小和气流流速为变化参数，对3个具有不同下部直径锥体的旋风除尘器测出了效率。测定结果表明：锥体下部直径大小对旋风分离采样器的效率影响显著，但是并不显著影响不同粒径颗粒物效率之间的变化程度。当锥体下部开口部分直径大于排气芯管直径时，该锥体参数的减小，再不明显增加阻力的前提下，采样效率会随之提高；但是，由阻力测试结果还可看出锥体武器部分直径不宜小于排气芯管直径。从理论上讲，锥体下部直径减小能引起切向速度的提高，从而离心力增大；对于具有相同筒体直径的旋风除尘器，若锥体开口小，则大切向速度靠近锥壁，这使得颗粒能够更好的分离，同时，如果锥体开口较小，涡流将触及锥壁，使颗粒又有可能重新进入出气气流，但是由于后者与前者相比对旋风采样器影响较小。总之，适当减小锥体下部直径有利于效率的提高。为了便于新型旋风采样器的设计，还指出对高效型Stairmand旋风除尘器效率有较好预测作用的Barth 理论及Leith-Licht理论，对锥体改变旋风采样器的收集效率了也有良好的预测作用。风分离器的设计使用寿命不少于20年。

旋风分离器结构设计

编辑

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

(1) 改变进口结构

鹏鹤环保针对旋风除尘器内气流轴不对称问题，将其进口由单进口改为双进口(如图4)，通过双进口旋风除尘器内流场实验研究表明，双进口旋风除尘器流场的轴对称性优于单进口旋风除尘器，双进口旋风除尘器涡核变形小；双进口旋风除尘器内切向速度高于单进口约6%，在准自由涡区衰减也慢；双进口旋风除尘器排气芯管短路流少于单进口。双进口旋风除尘器比单进口旋风除尘器更有利于提高除尘效率和降低设备阻力。

针对短路流携尘降低除尘效率的问题，鹏鹤环保等在进口结构中采用了回转通道(见图5)，以此降低进入旋风除尘器空间的向心含尘浓度梯度，并对等截面和变截面两种通道形式的气固两相分离进行了分析。指出采用合理回转角度的进口回转通道，可提高旋风除尘器的除尘效率。这种做法从结构上把旋风除尘器的筒体、锥体两段分离变成进口通道、筒体、锥体三段分离。

(2) 锥体结构改变

Rongbiao Xiang等研究了锥体尺寸对用于大气采样的小型旋风除尘器的影响情况，以颗粒大小和气流流速为变化参数，对3个具有不同下部直径锥体的旋风除尘器测出了效率。测定结果表明：锥体下部直径大小对旋风分离采样器的效率影响显著，但是并不显著影响不同粒径颗粒物效率之间的变化程度。当锥体下部开口部分直径大于排气芯管直径时，该锥体参数的减小，再不明显增加阻力的前提下，采样效率会随之提高；但是，由阻力测试结果还可看出锥体武器部分直径不宜小于排气芯管直径。从理论上讲，锥体下部直径减小能引起切向速度的提高，从而离心力增大；对于具有相同筒体直径的旋风除尘器，若锥体开口小，则大切向速度靠近锥壁，这使得颗粒能够更好的分离，同时，如果锥体开口较小，涡流将触及锥壁，使颗粒又有可能重新进入出气气流，但是由于后者与前者相比对旋风采样器影响较小。总之，适当减小锥体下部直径有利于效率的提高。为了便于新型旋风采样器的设计，还指出对高效型Stairmand旋风除尘器效率有较好预测作用的Barth 理论及Leith-Licht理论，对锥体改变旋风采样器的收集效率了也有良好的预测作用。风分离器的设计使用寿命不少于20年。

旋风分离器结构设计

编辑

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

(1) 改变进口结构

鹏鹤环保针对旋风除尘器内气流轴不对称问题，将其进口由单进口改为双进口(如图4)，通过双进口旋风除尘器内流场实验研究表明，双进口旋风除尘器流场的轴对称性优于单进口旋风除尘器，双进口旋风除尘器涡核变形小；双进口旋风除尘器内切向速度高于单进口约6%，在准自由涡区衰减也慢；双进口旋风除尘器排气芯管短路流少于单进口。双进口旋风除尘器比单进口旋风除尘器更有利于提高除尘效率和降低设备阻力。

针对短路流携尘降低除尘效率的问题，鹏鹤环保等在进口结构中采用了回转通道(见图5)，以此降低进入旋风除尘器空间的向心含尘浓度梯度，并对等截面和变截面两种通道形式的气固两相分离进行了分析。指出采用合理回转角度的进口回转通道，可提高旋风除尘器的除尘效率。这种做法从结构上把旋风除尘器的筒体、锥体两段分离变成进口通道、筒体、锥体三段分离。

(2) 锥体结构改变

Rongbiao Xiang等研究了锥体尺寸对用于大气采样的小型旋风除尘器的影响情况，以颗粒大小和气流流速为变化参数，对3个具有不同下部直径锥体的旋风除尘器测出了效率。测定结果表明：锥体下部直径大小对旋风分离采样器的效率影响显著，但是并不显著影响不同粒径颗粒物效率之间的变化程度。当锥体下部开口部分直径大于排气芯管直径时，该锥体参数的减小，再不明显增加阻力的前提下，采样效率会随之提高；但是，由阻力测试结果还可看出锥体武器部分直径不宜小于排气芯管直径。从理论上讲，锥体下部直径减小能引起切向速度的提高，从而离心力增大；对于具有相同筒体直径的旋风除尘器，若锥体开口小，则大切向速度靠近锥壁，这使得颗粒能够更好的分离，同时，如果锥体开口较小，涡流将触及锥壁，使颗粒又有可能重新进入出气气流，但是由于后者与前者相比对旋风采样器影响较小。总之，适当减小锥体下部直径有利于效率的提高。为了便于新型旋风采样器的设计，还指出对高效型Stairmand旋风除尘器效率有较好预测作用的Barth 理论及Leith-Licht理论，对锥体改变旋风采样器的收集效率了也有良好的预测作用。

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VALPRES阀体MOD SR125 SET05 DN125 PN16 CF8M 1.4408

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN编码器ROD 436 24 26 ID: 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GESTRA配件NRG17 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HIRSCHMANN称重传感器MAT NR:

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAYLOR测头(粗糙度仪)TPE112 1502

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAT备件MB2658A 120EL_SP KW06/17

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HALSTRUPWALCHER备件Typ： PES 4310 DP M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+RPLC MODULEX20 PS 9400

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FLURO轴承GE30EC NIRO

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 MPG plus 64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BUHLER液位开关BUHLER MKS1/W，，230V/1A/50VA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BIERI电磁换向阀WV700 6 4/3 H 24 V A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFS收集器绝缘体IFEZ011

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY位移/速度/加速度模块3500/42 01 00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER编码器8.5883.5624.G323

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 wm hydraulics备件CE32C1KLM10 500

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER氧枪测速编码器8.5823.3830.1024.c001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SAUER齿轮泵111.20.048.00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC检测仪FCU2110 1 M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA管夹SGB 16

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LACTEC备件Nut H M8

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CERULEAN垫圈66335

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TURCK阀RKM56 4M 规格U5124 M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL4过滤器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H电导率仪本体CM42 LAA000EAE00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOWMAN备件FG200 1427 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN光栅尺LC 193F/10nm ML 340mm ID: 03

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LACTEC备件Screw Che M8×35

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY电源模块3500/15 02 02 00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL磁性块 3 1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEWEFA喷嘴05.032.902 D=10mm/M4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 flaktgruppenFLAKTGRUPPENPME 6 045 4/4 8/45/PAGAS/3HL/ATEX

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NUMATICS电磁阀I24BA415MQ00061

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R步进电机80MPF1.250S114 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GOSSEN备件PFFN 96*24 96*24竖式 防眩玻璃 零位调整 外壳颜色：黑

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VERSALVEVSP 4302 S 44

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PARKER备件SC6639

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DUNKERMOTOREN备件MOTOR DR62X80 2 (NR.88183.03059)

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHMERSAL开关插片AZ16 02 ZVK开关插片

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH电机电源线R RKL4306/018.0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MARY抱闸F*/891.100.1S 24V 36W

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RANSBURG电阻管海绵14061 08

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC压力控制器EDS3446 2 0100 000 F1（0~100BAR）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER电机SZ1 20/DU44 114L S

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS安滤袋TKFFB 6/280*650

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAMPOMARK喷枪MODEL 44

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 Aventics油雾器（无支架）R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHNUPP备件RPE3 062H51/02400E1TI/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 NI 30 KT

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 JOST备件JT14/400 E000 50 K60

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 APRO备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VISHAY电容KMKPg 1700 1，0 IA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC备件EVS3116 A 0300 000

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ODE电器件GDV14024DY

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RICO WERK显示模块

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMG液位开关ERV3/8 VSS L280

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUKA电机179 161

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TWK传感器IW253/40 0.25 KFN KHN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 编号GREN压力表18 013 013，49mm，R 1/8，0 10bar/MPA/psi

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GHR阀DIV455/00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FACOM销钉117.E1*2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH工具715 137 100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+W备件BW1802

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HAUBER编码器ATEX TYPE663.32.102.0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 APL 123

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ITW备件A14195 17

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUMER放电阀门组件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ABB电流互感器ES1000C 06254C94

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL4 2/3球阀

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB变频器操作面板20 HIM C6S

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LICATEC备件7856

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KNICK通用隔离板P27000H1 S001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK气爪

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN编码器ROD 436 24 26 ID: 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AUMA备件AC01.1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ITALSENSOR备件Q03.01829.0433

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFM模块AC2412

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 METROHM电极6.0258.600

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH传感器AB31 17/0100 MS M K14 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B COMMAND纽缆开关GT02100 D4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EUCHNER备件106 305 EKS A IIX G01 ST0 2/03

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSBERG流量计VFS 2 40 07

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 COEL备件H80B4 SC

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EM TECHNIK接头6mm G1/8"NPT1A DN4/6 G1/8"NPT PVDF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BRINKMANN泵TB 40/120 W2M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TR编码器CH58M PB Art.Nr：5842 00024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOSCA备件ME02738 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BINKSV型密封

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SWF备件CONVERTER KONEC D2V022NF1N04 22KW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BALLUFF传感器BTL5 E17 M0150 K K02 带附件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 INSERTA球阀ICFS B 6140 N

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX备件QUINT PS 3X400 500AC/24DC/20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VICKERS汽轮机高压主汽门DG4V 5 2AJ VM U P6 20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KISTLER电缆KSM 5

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHNEIDER备件LC1D32线圈220

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG异步电动机KBA160B415KW Nr.

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MICRO EPSILON放大器INFRARED AMPLIFIED CLS K 63

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2减压阀

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STAUBLI连接器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO备件RPE4 103Y11/02400E1/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRUMPF输出偶合镜

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK气动夹爪PZN PIUS 40

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AMC驱动器50A20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEAS隔离线性电源SNT23024 3 50AMP

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER电机BG30 11/D09XA4 TF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BERTHOLD电器件LB2018

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER电机BS02 13U/D04LC06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RECHNER传感器KAS 80 30 A K M32 PTFE Y3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRIMBLE变送器XC1067HPA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG10钩头过载保护继电器MKA 2 110 120V

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS备件RPS0970MRO5 1A01 4 20mA Inr:1043 7032

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 OTT95.600.075.9.2/HSKA10095.600.075.9.2/HSKA100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK插接电缆ZCC939 FSH02644

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK卡爪JGZ100 1 IS ()

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AHP MERKLE液压缸MERKLEBZ500.25/16.01.201.020 G1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ACE备件MA900EUM

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELCIS编码器I/X45CC 1000 5 BZ Y VN 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 SKE 40 90°

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO备件MVJ3 06P 005 A/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 POSITEK线性传感器P752 150

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA接头NSBV M253 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SIBA熔断器20 211 13.250

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SENS TECH备件PS1022/24N50P S/N：35421

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC安全截止阀块SAF20M12N330A S13

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WESTLOCK备件2245SBYN00022AAA AR1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEIN电动弯角扳手ASW14 14

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 S气动球阀S 77 DN25FB PN40/64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC压力传感器插头ZBE06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK压力传感器LRF400 FSH00265

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VOITH泵IPV 6 125 170 1 JP2 HPGNS 95048 030

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CHROMALOX负载保险JJS 80

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MAXON切断阀150SMA11 AA11 AA23A0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMS配置线CBL 1488 05 CW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAHLE集电臂kst2/40PE yellow

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 P+F编码器RHI90N ONAK1R61N 01024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遥控器726 16 01811

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS磁环 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HENSEL分线盒带端子排RD9127Z 7片AKZ 1.5平方毫米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H流量开关FLT31 CA4M2AAWBJ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELAND电缆A5CY 100米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SOLA电源SDN10 24 100P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STROMAG凸轮开关75BM 1099A /70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ROTECH阀开度信号发射器TCR3AZ EB0X 03 IP 65 TCR Modul Crouzet 83.11.301W2 Deckel Aluminium Vern Sockel Vestamid schwarz 144/64/70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELVEM电机6SM80B2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUEHLERSYSTEME座KV/E 30/3.0Ｅ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB变频器20F11NC060AA0NNNNN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R伺服驱动器8V1010.00 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS传感器RHM0670MD531P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LUMBERG输出模块11002

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SKF备件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEPRAG备件Nr./03 130F10LZ 130U/min 6bar

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS滤垫MKFEU 51/575*270

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SEMIKRON可控硅SKKQ 3000/18E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH电磁阀线圈R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2 2/3球阀

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REBS递进式分配器VEK8/4 10/6RV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LECHLER喷嘴G180 1 TC 4007E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遥控接受器FST722M3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DURAG火焰探视仪D LX100UA P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R备件5AP920.1505 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB变频器25B D010N104

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KLEINKNECHTEDT功率板H21257D0 230V 50HZ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K编号L带冷却润滑油箱的铰接式平台输送机 480 S 1/350

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS直线位移传感器RPS 0150M D531 P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HOFFMANN圆柱铣刀 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CONTINENTAL备件VSD05M 3L G 33L B

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TANDLER备件160F 00 EA III

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG伺服阀D636 XXX XXXX/R02KO1M0HE92 BDV1J1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 SRU PLUS 25 W 180 3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DUNKER MOTOREN备件TB2506 ES D CD5 TY

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY轴向位移监测单元， 2 +2mm，配延伸电缆及前置器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK备件 GMNS 16 G

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION电磁阀S6V10GV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 dichtungstechnikCup spring014 400; 50X25 4X1 25 C DIN2093

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS传感器RHM0280MD701S1G1100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AROBOTECH中心架用液压缸GQC3520A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC阀WSM06020W–01–C–N–24 DG

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER编码器8.5020.C55R.0080

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH备件PGF1 21/3.2RA01VP1 R

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