Knoll KTS 32-64-T5-A-G-KB 泵
MOOG D663-4007L03HABD6VSX2-A 液压阀
Foxboro P0973BJ 网络交换机

Kniel CPA24.5 Art.-Nr.313-113-02 电源
Kniel CPA5.20 Art.-Nr.: 313-108-02 电源
Kniel CPA 12.9 Art.-Nr.:313-111-02 电源
Kniel CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02 电源
Kniel CPA 5.20 Art.-Nr.: 313-108-02 电源
Kniel  Nr.:313-112-02 电源
Kniel  Nr.:313-112-02 电源
Kniel  Nr.: 313-108-02 电源
Kniel CPA15.8 Art.-Nr.:313-112-02 电源
Kniel CPA5.20 Art.-Nr.: 313-108-02 电源
Kniel CPA15.8 Art.-Nr.:313-112-02 电源
Kniel CPA15.8 Art.-Nr.:313-112-02 电源
hydac EDS1791-P-250-000 压力开关
Württembergische Elektromotoren GmbH ODG 614 GF129 Nr:2756205 电机
Knick isolation P42000D3 隔离器
Knick P42001D3 隔离器
Helios Art-Nr:3051091 管式加热器
Balluff GmbH BTL5-E17-M0200-K-K02 位移传感器
HAUHINCO 6546714 电磁阀
Dynisco Europe GmbH DYNA4-1/2-3,5C-15/46 压力传感器
PMA KS90-102-0010E-000 温度控制器
Knick P42001D3 隔离放大器
PMA KS90-102-0010E-000 温度控制器
KUEBLER 8.5858.1232.3113 编码器
Promicon SBR-PSI 总线模块
Knick P42001D3 变送器
Knick P42001D3 隔离放大器
MENZEL INDUTEC MS VT5-1 O 24V/DC 9661151024 阀
Knick P42001D3 隔离器
heidenhain 586634-07(ROQ425) 旋转编码器
Knick P42001D3 隔离放大器
Knick P42001D3 隔离放大器
AirCom R120-08F 减压阀
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH FHA646R 温湿度传感器
SICK UP56-213118 液位传感器
REMECH Systemtechnik GmbH A-500-077- 传动轴
LOOS China Ltd.HongKong 10022108 锅炉配件
Baumer GmbH GXMMS.0203V32 编码器
MEN 04M066-00 总线模块
SCHUNK 0308920 JGZ 64-1 抓手
SCHUNK 0308920 JGZ 64-1 抓手
WIKA P-10-A-BAN-GB-ZPDLCZ-ZZZ 0-0.25bar 1/4" 4-20mA 压力传感器
WIKA P-10-A-BBD-GB-ZPDLCZ-ZZZ 0-1bar 1/4" 4-20mA 压力传感器
ATOS RZGO-AES-PS-010/100 阀
KUEBLER 8.5883.1522.G221 编码器
Tiefenbach GmbH ITA617S2095,L=45mm 压力传感器
IBHsoftec GmbH IBH Link S7++ 8542 31 90 09 通讯模块
Guntermann & Drunck GmbH CATVision-CON Art.Nr: A112 0003 通讯模块
JUMO 703043/181-000-23/000 自动控制器
WEH TW17H-W9031-025 连接器
RIFOX Typ WU-1101-ZR DN 25 补水阀
ERICHSEN GmbH & Co. KG Modell.830(NR.0222.09.31) 压力传感器
heidenhain ID:727221-51 编码器
hydac ENS 311P-8-0520-000-K 压力变送器
NTER.APP ES 1332002 PROXY 2 WIRE P4F code RE P4F code ES2.B32002 NBN4 变送器
RADIOENGRGIE Artikel-Nr.: TFN1060; Typ: RE.0 444 N1 Welle: 7 x 30 mm 测速发电机
Datalogic HF-ANT-2020-01 控制器
heidenhain IBV 101 ID.536398-01 编码器
DEUBLIN No.557-130-198+451-171 旋转接头
Tiefenbach GmbH WK002K234 磁性传感器
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM060 (220cst oil) 流量计
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM060 (220cst oil) 流量计
FISCHER Mess- und Regeltechnik GmbH DS1103VAYYB1YT00D0099 压力变送器
Baumer Group (THALHEIM) ITD 40 A 4 Y109 1024 H NI D2SR12 E 10,318190 编码器
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-020GM040 (220cst oil) 流量计
Balluff GmbH BTL5-C10-M0100-B-S32 位移传感器
Balluff GmbH BTL5-C10-M0100-B-S32 位移传感器
Balluff GmbH BTL5-C10-M0100-B-S32 位移传感器
AST KAN-S/27KN/0.5 3573521 称重传感器
IFM PI2094 压力变送器
STAHL 8571/11-506 插座
Balluff GmbH BTL5-C10-M0100-B-S32 位移传感器
jola COW-LS5 with stand(9040000070001501) 液位开关
heidenhain IBV 101 ID.536398-01 编码器
SIEMENS 7ML5221-1DA17 液位计
SIEMENS 7ML 5221-1CC11 液位计
duesen-schlick 20790 MOD.827/0D 4.482/1 喷嘴
Bucher QX22-008R 齿轮泵
heidenhain ROQ 425 512 631703-07 编码器
B&R Industrie-Elektronik GmbH 3PS794.9 控制模块
Henke-Sass, Wolf GmbH HSW Flowmeter Type DW-U,from left 3/4” external thread,DN20 流量计
Henke-Sass, Wolf GmbH HSW Flowmeter Type DW-U,from right,3/4” external thread,DN20 流量计
ATOS DP-2113 手动阀
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8523-500 压力变送器
muegge MB2568A-120CH 磁控管
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8523-500 压力变送器
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8523-500 压力变送器
kendrion 01150001 (01320-15B00) 24VDC 25%ED,1,69A,40,5W F=3500N 电磁铁
elero 755286201 junior 2 sonderausfuhrung 控制器
Kniel System-Electronic GmbH CQ 13 140-013-02 230 Vac 电源
INTERNORMEN Technology GmbH TSW.625.80G,B,P,FS,8,S0101 过滤器
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8523-100 负荷传感器
heidenhain ERN 1387 s-nr:727221－51(old s-nr:385487-51) 编码器
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM060 (220cst oil) 流量计
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8523-500 压力变送器
heidenhain ID：315420-04 AE LB 382C 编码器
heidenhain ROQ425 512 27S17-58 ID:312218-01 编码器
Knick 7051A1，No.913328 隔离放大器
heidenhain ERN1387-2048 ID:727221-51 编码器
TRUMPF LASER GMBH 943543 冷却器
west ID.POS-122A V.1113 模块
unidor GD 20X20 压力传感器
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM060 (220cst oil) 流量计
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM040 (220cst oil) 流量计
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM040 (220cst oil) 流量计
Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-025GM040 (220cst oil) 流量计
Wilh. LAMBRECHT GmbH 1477 Q144 No:00.14773.035090 显示表
Datalogic HF-ANT-2020-01 控制器
BREMER Transformatoren GmbH UGE100 电源模块
Honsberg VM-040GR150 流量开关
hydac HDA3840-A-250-124(10M) 压力变送器
hydac HDA3840-A-400-124(10M) 压力变送器
hydac HDA3840-A-350-124(6M) 压力变送器
heidenhain AE LB382C ID:315420-04 读数头
heidenhain LS 487 120mm 572250-02 光栅尺
heidenhain LS 487 120mm 572250-02 光栅尺
hydac HDA3840-A-350-124(10m) 压力变送器
heidenhain ERN1387-2048 ID:727221-51 编码器
BONFIGLIOLI DEUTSCHLAND GmbH W86ufc2p100B5(2G285030650001) 减速机
hydac HDA 3840-A-150-124(15m) 压力变送器
hydac HDA 3840-A-300-124(15m) 压力变送器
Honsberg OMNI-RRI-010GVQ020V10KE 流量计
heidenhain ERN 1381,2048 ID:313453-06 编码器
heidenhain ERN1387 Nr：727221-51 编码器
Turck PDP-OM81 Nr:6825302 模块
heidenhain ERN 430 2048imp ID.NR:385430-02 编码器
hydac HDA 3844-A-400-000+ZBE03 压力变送器
hydac ETS1701-100-000 变送器
ITE DC permanent magnet motor MMP3 24V/10A/2000RPM-IEC/63/B14 流量计
OEM CONTROLS.INC JS5M9305 变送器
hydac HDA3844-A-100-000+ZBE03 压力变送器
hydac HDA3844-A-250-000+ZBE03 压力变送器
Kniel FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02 电源
Kniel FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02 电源
Kniel FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02 电源
Kniel FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02 电源
Kniel FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02 电源
SIEMENS 7ML1123-0KA50 液位计
heidenhain ROD 456 1250 02S09-04 K, Nr: 376856-3M 编码器
BEHN + BATES Maschinenfabrik 200784120 2.941.0277.04 膨胀管
KNOCKS DRI 88 压力调节器
KTR ROTEX GS 38 P 98SHA-GS 6.0-45/6.0-38 联轴器
KNOCKS DRI 88 压力调节器
Balluff GmbH BTL5-A11-M1250-P-S32 位移传感器
EMOD EEDA80L/4A Nr:7317097 电机
SCHNEIDER BMH0701T01F1A 控制器
KTR COUPLING/ROTEX GS 38 P 98SHA-GS 6.0-38/6.0-38 联轴器
KTR COUPLING/ROTEX GS 38 P 64SHD-H-GS 6.0-32/6.0-35 联轴器
KTR COUPLING/ROTEX GS 38 P 64SHD-H-GS 6.0-35/6.0-38 联轴器
heidenhain LS 477 170,ID:605379-11 光栅尺
heidenhain LS 477 70,ID:605379-01 光栅尺

A16B-1212-0130
A16B-1212-0130/02A
A16B-1212-0180
A16B-1212-0180/02A
A16B-1212-0182/01A
A16B-1212-02
A16B-1212-0200
A16B-1212-0200/04A
A16B-1212-021
A16B-1212-0210
A16B-1212-0210/11C
A16B-1212-0210/12C
A16B-1212-0211/05B
A16B-1212-0215/02A
A16B-1212-022
A16B-1212-022/02A
A16B-1212-0220
A16B-1212-0220/02A
A16B-1212-0220/08A
A16B-1212-0221
A16B-1212-0221/02A
A16B-1212-0222
A16B-1212-0222/02A
A16B-1212-0250
A16B-1212-0251/03A
A16B-1212-0270
A16B-1212-030
A16B-1212-0300
A16B-1212-0300/06A
A16B-1212-0300/07A
A16B-1212-0301
A16B-1212-0301/05A
A16B-1212-0301/06A
A16B-1212-0360
A16B-1212-0360/01A
A16B-1212-0370
A16B-1212-0420
A16B-1212-0430/01A
A16B-1212-047/03A
A16B-1212-0470
A16B-1212-04703A
A16B-1212-0471
A16B-1212-0471/02A
A16B-1212-0471/03A
A16B-1212-0521
A16B-1212-053
A16B-1212-0530
A16B-1212-05301A
A16B-1212-0531
A16B-1212-0531/01A
A16B-1212-0531/02A
A16B-1212-0531/06B
A16B-1212-0540
A16B-1212-0540 04B
A16B-1212-0540/04B
A16B-1212-0540/06D
A16B-1212-0540/07F
A16B-1212-0651
A16B-1212-0660
A16B-1212-073
A16B-1212-0730
A16B-1212-0730/02B
A16B-1212-0840
A16B-1212-0850
A16B-1212-0851
A16B-1212-0860
A16B-1212-087
A16B-1212-087/12C
A16B-1212-087/16C
A16B-1212-0870
A16B-1212-0871
A16B-1212-0871-07A
A16B-1212-0871-09C
A16B-1212-0871/07A
A16B-1212-0871/08B
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A16B-1212-0871/10C
A16B-1212-0871/12C
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A16B-1212-087P
A16B-1212-090
A16B-1212-090/70
A16B-1212-0900
A16B-1212-0900/02A
A16B-1212-0901
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A16B-1212-093
A16B-1212-0930
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A16B-1212-0930/06B
A16B-1212-0930/07B
A16B-1212-0931
A16B-1212-0931/03B
A16B-1212-0931/06B
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A16B-1212-0950
A16B-1212-O221/O2A
A16B-1213-0030
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A16B-1221-0091
A16B-1300-0020/01A
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A16B-1300-011
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A16B-1300-0221
A16B-1310-0010
A16B-1310-0010-0
A16B-1310-0010-01
A16B-1310-002
A16B-1310-0021
A16B-1310-0021/11D
A16B-1310-0101
A16B-1310-0162
A16B-1310-0162/01A
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A16B-1310-038
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A16B-1600-036
A16B-1600-0361
A16B-1600-0361/02A

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。

大功率模块开关电源的损耗主要有高频开关损耗、高频变压器损耗、整流损耗和线路传导损耗4部分。而在低电压大电流输出的应用场合，整流损耗和线路传导损耗占有较大的比重，输出电压越低，输出电流越大，则整流损耗和线路传导损耗占模块开关电源总损耗的比重越大。

二极管损耗

在传统的整流中采用二极管整流，而在低电压输出条件下一般采用肖特基二极管整流，肖特基二极管和其他整流二极管相比具有开关速度快，正向电压降低的优点，但是肖特基二极管的正向电压降和整流输出电流的大小有关，整流输出电流越大则正向电压降越大，有可能高达0.5~0.6V或更大，并且肖特基二极管的反向漏电流较大。

而同步整流技术利用导通电阻小，低耐电压的场效应管(MOSFET)来代替普通整流二极管。由于同步整流MOSFET具有导通电阻低(一般只有几mΩ)、阻断时漏电流小、开关工作频率高的特点，可以极大的减小电源整流部分的功耗，使电源系统的工作效率明显得到提高，但是在具体应用中同步整流的实现要比二极管整流要复杂些。在开关电源的低电压大电流输出应用场合，同步整流技术有着很好的应用前景。

磁性元器件的损耗

变压器损耗也是模块开关电源损耗的重要部分，变压器损耗主要有铁损和铜损。铁损是指由由变压器的材料、形状、工艺结构等有关因素而引起的高频损耗，铜损是指由变压器绕组线路而引起的传导损耗，为了减小变压器的铁损，应选择高频特性好、高频损耗小、磁芯结构形状合理、结构紧凑的磁芯材料。

同时为了减小模块开关电源的体积，应尽力提高模块开关电源的开关工作频率，如要提高到500kHz左右或更高，普通磁芯材料的损耗很大，磁芯很容易过热而磁饱和，以至无法正常工作，所以在模块开关电源中必须选用磁特性优良的高频磁芯材料。

磁性元器件的尺寸大小和开关工作频率有密切关系，在磁性元器件允许的工作频率范围内，磁性元器件的尺寸和开关工作频率成反比，要想减小模块开关电源高频开关变压器和电感等磁性元器件的体积，需提高开关工作频率。

同时，模块开关电源中高频开关变压器绕组的设计也很重要，高频开关变压器的绕组不仅对铜损有影响，而且关系到高频开关变压器绕组间的耦合，对高频开关变压器的铁损也有影响，高频开关变压器的设计和制作对模块开关电源的工作性能有很大的影响。