STOZ Pumpenfabrik 齿轮泵

 STOZ Pumpenfabrik 齿轮泵

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

用于测量汽车发动机尾气颗粒捕集器(DPF)前后通道的尾气压力差。

为了达到排放标准的要求，通常的方法时在汽车尾气排放部分放置捕集器，捕集尾气中的微小颗粒。这种方法的缺陷是，废气排放通道会随着捕集到颗粒的积聚而被渐渐堵塞。清除这些积聚颗粒的方法是在通道的某个位置或直接在尾气中注入额外的燃油来提高废气的温度，在捕集器中存在催化剂时，废气的高温足以使积聚的颗粒燃烧并气化。这个清洁过程被称为"再生"过程。这个过程中有一个问题，"再生"过程太频繁，会增加耗油量;间隔太长，则会降低发动机性能。因而，选择合理的"再生"触发时刻显得非常重要。

差压传感器将压力差信号送至ECU，ECU根据该压力差判断捕集器中颗粒的积聚程度，决定"再生"触发时刻及额外燃料注入量。同时，ECU还可以通过控制EGR阀调节尾气的温度。

另外，差压传感器也可用于测量气体流量、液位高低等。

测量气体流量方法，通过流量管压力和大气压力的差值，得出流量管静压，静压的平方根与流量成正比，从而得出流量。

液位高低测定方法，测量高低液面的压差值，再根据液体密度，换算出液面高度。

Dunkermotoren  GR53*58 U24V SNR88437 02224 3500rpm I 2.5A P65W BRUSHLESS DC MOTOR ISO9001??2000
Dunkermotoren  GR53*55 88437 02901 88651 01764
Dunkermotoren  NR.88183 03059
??Dunkermotoren  GR 63X25 SNR.88442 01201+SG80 SNR.88342 01186
dunkermotoren Typ BG 42*30 （8854202220）+ PLG 52s i=8:1（8885101652??+RE30-30-500+IT5V（8871004725）4AB0135
dunkermotoren Typ BG 42*30 （8854202100）+RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0124
dunkermotoren Typ BG 42*15 （8854201100）+PLG 42S i=100:1（8885901421） + RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0123
dunkermotoren Typ BG 42*15 （8854201100）+PLG 42S i=25:1（8885901411） +RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0126
Dunkermotoren G30.0S, 0.71A, 24V, 2650rpm, SNR 88620 09001
Dunkermotoren PLG30, 91.12:1, 180Ncm, SNR 88850 01210
DUNKERMOTOREN GR63X55,+SG80 WL1??8844201250+8844203782
dunkermotoren G30.0 SNR 88620 06731 +PLG32 SNR??88856 01850
Dunkermotoren BG65X25SI SNR 88565 04471
Dunkermotoren SNR 88620 06731
Dunkermotoren Typ GR63*25/SNR 8844203010/U24V,3300rpm,48/10,In 2.7A Ifm 24A/dunkermotoren_N
Dunkermotoren GR53x58（40W wiht TG） 88438 02044
Dunkermotoren GR63x55（80W wiht TG） 88442 02501
dunkermotoren typ:kd52.1x60-2 SNR:8811905000 868438300001EA6010
DUNKERMOTOREN GR63*25 ;snr8844201201
Dunkermotoren BGE6010,SNR:88740 01011
DUNKERMOTOREN GR63*25 24W 330RPM SNR 8844203020
dunkermotoren NR:88842 03784
Dunkermotoren GR63*25??8844101905
Dunkermotoren GR42*25,8842701006
Dunkermotoren GR42*40,8842702170
dunkermotoren BG 65X25SI SNR.88565 04492
Dunkermotoren BG65X25SI+2142DF27-1
Dunkermotoren GB65X25SI+2142DF28-1
DUNKERMOTOREN GR42X40-2 8842702004
Dunkermotoren M/E 8780.139.000
dunkermotoren G42 X45 DC24V 3600RPM SNR:88632 01090
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dunkermotoren WORM GEARS SG80 88842 01180 i=5:1 15/00 M=200Ncm
dunkermotoren BG65X50SI, 24V;PLG52, i=162;IP cover
Dunkermotoren 28615.04
dunkermotoren GR63*25 SNR.88441 01947
Dunkermotoren 8863201046
dunkermotoren PLG52, ??88851 02775
dunkermotoren 8861507123
dunkermotoren 8885601424
Dunkermotoren GR63X25-24V,8844201201
Dunkermotoren motor:-1+2,8871105005
dunkermotoren TACHOGENERATORS TG11, SNR:88710 04270, 3V/1000min-1
dunkermotoren GR63*25 SNR:8844202301 24V 3300rpm 2.7A 14Ncm
dunkermotoren WORM GEARS SG80,SNR: 88842 01180 i=5:1 15/00 M=200Ncm
DUNKERMOTOREN TYP:DR52.1X60-2/SG62 I=32:1
DUNKERMOTOREN TYP:DR62.0X80-2/PLG52 I=6.25:1
dunkermotoren 88442 01155
dunkermotoren 88442 07015
dunkermotoren 88442 07015
dunkermotoren 88442 03102
Dunkermotoren GR 53X58 88437 02224
Dunkermotoren 88711 05000
dunkermotoren GR63X25 8844104002
DUNKERMOTOREN SNR. 88544.04000 BG 44x25SI
DUNKERMOTOREN PLG 52 88851 02055
Dunkermotoren GR42x40,8842702575+8871001115+8885101660
dunkermotoren D554 SNR88943.04075
Dunkermotoren GR53X30??SNR（88439 01370）
dunkermotoren SNR 88437 02224 3000RPM TYP GR53X58 U 24V LN 2??90A LFM 31??0
dunkermotoren Typ.GR63X25 SNR.88441 01905 + Typ.PLG52 SN.8885101760
dunkermotoren DR62.0*80-4 SNR:88183 03451
DUNKERMOTOREN 88851.01752
DUNKERMOTOREN BG 44x25SI SNR. 88544.04000
DUNKERMOTOREN BG 65x25SI SNR. 88565.04471
DUNKERMOTOREN BG 65x25SI SNR. 88565.04491
dunkermotoren 8840201060+8871004992
dunkermotoren 1186961??GR63*25 24V 0060475MBL）
dunkermotern GR53*30 SNR 8843701621
dunkermotern GR53*58（SNR 8843702224+871105000）
DUNGS  PRESSUTE SWITCH|GW50A6
dungs GGW150A4/230
dungs dmv-d520/11
DUNGS GAO-A4-4-6
DUNGS P54 GW150 A6 Pmax=600mBar Gas（AC）50-60HZ 10A 250V
DUNGS SWITCH|GW50A5 ,80000010
dungs LGW 10 A4
DUNGS Only need MAGNET-NR.1711
DUNGS GW 150 A6 10-150mbar Ac 50hX,10a 250V-15t70 ID:CE-0085A03220 T0 12/99 0176 AC 3.2A'5
DUNGS GA0-A4-4-3,Pole dry contact , 0.4 - 4 inches wc
DUNGS Mag.Nr.200??Art.Nr.219308??IP65
DUNGS Mag.Nr.400??Art.Nr.219311??IP65
DUNGS Art Nr 2137931P 54 -（AC） 50-60Hz 230V 15VA ED 100??
DUNGS KS3000 C2
dungs mag.nr.400 art-nr:213798 MVD 2065/5 ID-NO.CE-0085 AO3219 KI.A.Gr.2 EN161
DUNGS GW 50 A6[Ag-G3-MS9-V0]
Dulevo  1100EH
Dulevo 4PZS320
Duff-Norton MC306R VR
Duesterloh Fluidtechnik GmbH KM45ZA1F
Duesterloh RM125NZA1
Duesen-Schlick  NR.11941
duesen-schlick Type 553-4, 50 liter/min at 3 bar spraying angle approx
duesen-schlick 553-10, 600
duesen-schlick Type 553-10, 600
duesen-schlick Type 556-11, 1200
duesen-schlick Mod.930/7-1 S35, drawing D 4.986/4
Duesen-Schlick NR.17040
Duesen-Schlick 825/0-1.4301
Duesen-Schlick Z3210015
Duesen-Schlick Nr.11983 Nr.52159 G1/4 AG,D1.888/1,bore:0.4mm
duesen-schlick SEE THE PDF
duesen-schlick 1.4401
duesen-schlick 553-90
Duering  19733773
Duering  833-700749
DUCATI Energia SpA Type??6600D346;415942500 SN15439 YEAR1991 Qn346KVA Un6600V In52.4A Fn50HZ Ui38/95KV C24.61??F
Ducati Energia 416.1015??10uF
DSM Computer GmbH 96M15831 Infi nity? 19?? Industrie PC 1 HE, 3 Slots
Druseidt 03S-03A-1A00597
Druseidt 03S-03A-1A00383
Druseidt 03S-03A-1A00002
Druseidt 03S-03A-1A01047
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Druseidt 03S-03A-1A02000
Druseidt 16250
DRUMAG GMBH DSS-P 2*32/60-D-P-H-E-3098900
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005010003
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005014010
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005037008
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 004449702
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Drumag 24V??14.5W
DRUMAG ZHS-A36/110-D-N-3099689
DRUMAG 930540341
Drumag 117033 390674;PZS-SM 50/40-D-N-39651;060610067
D??rr Ecoclean GmbH P/N:5M7071001
DROPSA  SMX.65+SWITCH
DROPSA  SMX-65
DROPSA  Gas mixer SMX08R-04R-04RL （DROPSA）
DROPSA 0.008126/1124440
dropsa 644606
dropsa 0644606??180P
Dropsa 1113220
Dropsa ULTRASENSOR??1655305??WO1101967
Dropsa ULTRASENSOR 1655314
DROPSA 102621
DROPSA 3084421
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DROPSA 14355
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DROPSA 102620
DROPSA 3084393
DRO MT2612-2100
DRIVE SYSTEMS s.r.l. tipo ??112r matr.NO??21798
DRIVE SYSTEMS LN70.10 187898/06
driescher Itr 38.5-1600-40/UM10 M 350Nm DC220V
Dressel 2x NiCr-Ni??Type K L= 350mm 1x NiCr-Ni??Type K L= 500mm
dremel dremel 8200-1/35 10.8V
dremel 502 9.5mm
dremel dremel 875
DREI-BOND RS30-RW-A130-SE-S6-2-QS??4.130.00.120022.170a
DREI-BOND RS30-RW-A130-SE-F10-2-QS??4.130.00.120022.210a
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DREI BOND RS30-A130-SE-F8-2 shaft length 130mm Drei Bond
DREI BOND RS45-QS-RW-A130-F14-3/4.130.00.100079.160A
Drei Bond L038.5114-6.0??SV06-8748D/6??
Drei Bond 61268
Drei Bond 4.290.00.090030.100a
Drei Bond RSTS4B-RKTS4B-365/5m,cable
Drei Bond 4.290.00.1794.200
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Drei Bond HTD5M25 L500
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Drei Bond 4.291.00.1333.226
Drei Bond 4.291.00.1332.120
Drei Bond hose PKP108-G1/4-L185??PKP108x185-AB06-AB0690
Drei Bond pulley Z24/14-HTD5-B25??4.630.02.110187.375a
Drei Bond 4.860.00.100206.415a
Drei Bond 4.640.00.110187.650a
Drei Bond 4.830.00.1330.140
Drei Bond 4.291.00.1331.112
Drei Bond 3842520054
Drei Bond 9061320
Drei Bond 9061363
Drei Bond 651780-B3B-B2
Drei Bond 5.300.02.1857.004a
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Drei Bond valve 262259
Drei Bond 4.291.00.1794.020a
Drei Bond 4.290.00.1794.400
Drei Bond X67DM1321
Drei Bond 4.440.00.080001.440a
Drei Bond holder sheet II 651840-1 4.440.00.1456.200
Drei Bond switch XCKJ10541 , 64603
Drei Bond TWT2/12-A5-A5-1200
Drei Bond FILTER 93944-70
Drei Bond TWT2/12-A5-A5-3000
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Drei Bond RSTS5-RKTS5-298/2M
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Drei Bond 5.290.00.080147.650b
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DREHMO GmbH TYP 284.1-L 4BAW/04, N=810933/0311
Drehmo EM5.004 Input: 24V DC Output: 4-20mA DC
Drehmo DMC 120-B3-80 40-12-Nm IP:67 -25--+70
Drehimpulsgeber IMG 58B-500/50/1-ABC-PT-51
DRECKSHAGE Trapezoidal screw: RPTS Tr 24x5 R/1.0401/415mm/
DRAWIN Vertriebs-GmbH  Elastosil RT 622 A
DRAWIN Vertriebs-GmbH Elastosil RT 622 B
DRAWIN VERTRIEBS GMBH Silicone paste??Type P4
Draper Tools Ltd DRAPER MODEL#35464
DRAGO DB6200AG
DrAger PIR 7000
DRAGER Probe 3603808 （nitric oxide probe）
Draeger Pac??
Draeger PA94 Plus
Draeger X-AM 5000??O2 Sensor）
Draeger x-am 2000 EX （flammable gas）
Draeger PAC 7000（CO）
DR.TRETTER  BUSH|FK42-320
Dr.Thiedig VD60/45/6
Dr.Thiedig VD50/44/6
DR.KAISER  080205.05/08-049 3.28451
Dr.Breit GmbH 405040010 DN32 PN350
Dr.Breit GmbH 405050.002 DN50,PN350
Dr.Breit GmbH 405063.005 DN70,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.010 DN30,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.010 DN32,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.013 DN32,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032010 DN32 PN350
Dr.Breit GmbH 405040.006 DN40 PN320
Dr.Breit GmbH 405040006 DN40 PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 403006008 25
Dr. Thiedig ST 25/17
Dr. Schenk 4160631
Dr. Schenk 5513515
Dr. Schenk 4553459
Dr. Schenk 4553460
DR. KAISER DIAMANTWERKZEUGE GmbH & Co. KG  RI 6613/1 7.06300
DR. KAISER DIAMANTWERKZEUGE  RB101
DR. KAISER  D175（O.D.） 7.063
DR. KAISER  39202.4422 01 013,NC27193/12
DR. KAISER K.-ZG:03.06.00.84.145
Dr. Escherich GmbH H031
Dr. Escherich GmbH H032
Dr. Escherich GmbH H203
Dr. E. Horn Typ EAD 181x143 S4-31 002 FOC Serien-Nr.1008283
Dr. Brandt GmbH DGZ-11/K 350bar
Dr. Brandt GmbH DGZ-11/K 0-280 bar
DQR PRECISION FRONT BELLOWS（X-AXIS）|W148512
DP DPVCF18-100
DP No. AB 140530
Douglas  STEAM TRAP Model:IFS 4 DN25;150RF DWG: 4I030959
Dostmann electronic GmbH P-650
Dostmann 5000-0795
DOSSENA DER3/0D??48-230VAC??
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DOPAG 505.12.00 B 6000 P MAX 250 BAR
DOPAG DOPAG 401.04.05
DOPAG DOPAG 403.04.05
DONATI S.r.l. MOT-3-81C5AD2/1
DONATI S.r.l. 314D
DONATI MOT-3-81C5AD2/1
DONATI 314D
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Donaldson TYP DF-S 1100 ZU-24
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Donaldson DeIta P-C01 ??8PP-AK01007-00）
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Donaldson MS SN:1661878
Donaldson 0005SP
Donaldson P171568
Domnick hunter gmbh AA-025-EDFX
Domnick hunter gmbh AO-025-EDFX
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domnick Nitrogen gen. Spare Control valve MAXIGAS,TYP??MAXIGAS120 ECBLM
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domnick domnick huter,NTRON MICROX200 VOLTAGE:24 VDC??DH PART NO:276500031,SOFTWARE VER:1.0.3,SERIAL 01749,TYP??MAXIGAS120 ECBLM
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Doga 319.3862.30.00 24V 10061K
DOGA 111.3761.30.00E
DODGE （Taper bush on the shaft） 3030x2-1/2
DODEN AIR SCREW FIGUR 184 / TAFEL 1 R1/8
DoBoTech AG  SN:0310439 DQMc Messkarte f??r 19???? Einschub ohne Front Steuerkarte f??r Dosierkontrolle
DOBOTECH  5900002（DQM） 5900002
DOBOTECH  BREAKER|03000085
DOBOTECH  HOSE|SH05.999*1200
DOBOTECH  RING|25000030
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DOBOTECH  NOZZLE|10000072
DOBOTECH  NOZZLE|10200750
DOBOTECH  WHEEL|10200719
Doble Lemke 04S-0679-01
Doble Lemke LDC-5
DOB DOB
DNP Industriale s.r.l. PAV1.3031.013+SPAV30203
DNP Industriale s.r.l. PAV1.3939.013+SPAV39203
DNP Industriale s.r.l. PAV1.2019.013+SPAV20003
DNP Industriale s.r.l. PAV1.2525.013+SPAV25003
DNP Industriale s.r.l. PAV1.0606.013+SPAV06003
DMN SCHUTTGUTTECHNIK SCPP22570
DME PLM-06-08（3/8 ID;Pipe 1/2）
DME PLM-08-08（1/2 ID;Pipe 1/2）
DME SL-50（pipe size 1/2）
DME CM-314（3/8 ID）
DME CM-306（3/8 ID）
DME T-50（pipe size 1/2）
DME CM-300Y（viton）
DME 352（1/4 pipe;3/8 flow）
DME CP-300 300（3/8 hole）
DMASS GmbH Model: MBB10-ZZ-UYR-4MPA-2.5-ZZ Size: D=100
DMASS EDC-B17-B-BT-C-025-M124-G1/4A
DL-Systeme H-TYP
DL-Systeme AAT-4.0100.0105.21.A
DL-Systeme AAT-1.1000.0105.21.A
DL-Systeme AAT-1.0500.0105.21.A
DL-Systeme AAT-1.25000.0105.21.A
DL-Systeme AAT-1.40000.0105.21.A
DL-Systeme ATM-233.1211.0105.21.A
DL-Systeme ATM-234.0511.0105.21.A
DL-Systeme ATM-231.0911.0105.21.A
DL-Systeme ATM-231.1011.0105.21.A
DL-Systeme ATM-233.1711.0105.21.A
DL-Systeme ATM-233.1811.0105.21.A
DL-Systeme ATM 231.1211.0305.42 0...25bar 4...20mA
DL-Systeme ATM 233.1811.0305.42 0...400bar 4...20mA
DL-Systeme AAT minus 1??10bar pmax:20bar out??4-20ma pin1:POUT Tkormp:-10??80?? IN:8??32VDC PIN3:+VIN
DL-Systeme AAT minus 0??1bar pmax:3bar out??4-20ma pin1:POUT Tkormp:-10??80?? IN:8??32VDC PIN3:+VIN
DL-Systeme AAT minus 0??10bar pmax:30bar out??4-20ma pin1:POUT Tkormp:-25?? IN:9??33VDC PIN3:+VIN
DL-Systeme AAT minus 0??1bar Pmax??20bar OUT:4??20mA PIN1??POUT Tkomp??-10??80?? IN:8??32VDC PIN3??+Vin
DL-Systeme AAT minus 0??1bar Pmax??3bar OUT:4??20mA PIN1??POUT Tkomp??-10??80?? IN:8??32VDC PIN3??+Vin
DL-Systeme AAT minus 0??10bar Pmax:30bar OUT:4??20mA PIN1??POUT Tkomp:-25??100?? IN:9??33VDC PIN3??+Vin
DlNA Elektronik GmbH  DNDS 1EG V7C ID-No:22EG36
DlNA Elektronik GmbH  DNDS PMG ID-0PG00
DlNA  DNDS 7M OM
D-LINK DKVM-2K （S/N:DL012A8000173）
Dixon Dixon H4F4-B（Brass）
Dixon J3M3_3/8"_TRUFLATE_NIPPLE_3/8"_M_NPTF 3/8" X 3/8"
Dixon 4HF4-B（Brass）
dixon F74G-4AN-AP3
dixon R74G-4AK-RMN
dixon temp0
dixon qdy
Dixon Part No.REF CAM-DE-TOOL diagram No.22
DIXELL S.r.l. XR03CX-PVRC3 LIFMBXB5AA 230V 50-60HZ POWER:3.5VA
Dixell S.p.A. S5-5-B3-87
Dixell S.p.A. C110A
DIXELL XR75CX
DIXELL IC121C/11102 I2HLBPB3AG
DIVUS Touchscreen DE800_2110121R, SN: 6287 Power: 24VDC System: WIN CE NET 4.2 PRO D0039-213-857-949 X11-15298
Dittmer G.b.R. 2*PT100 3L Nr:D08/021047
Dittmer G.b.R. Art??Nr 9210264 kom 6049-0812 BVS 04ATEX E138X 2.N 0-150??
Dittmer G.b.R. 101003945
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Dittmer G.b.R. 1*PT100 MU-50+500?棬 nr:EXB.....007/021004
Dittmer G.b.R. 100/3-WIRE
DITTMER  1XPT100 ??50??250; Nr:D03/063146
dittmer  H237 P2209-01
dittmer  Thermo Probe_1PT100 （with fixing clip）, D1202761101=1*PT100/3L DIN-B, ART NO. cr87422410
DITTMER PT100 No:DRES 226638
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Dittmer PT100 Double vessel Three-wire No:DRES 226639
Dittmer 4.18.04.11
Ditbach and Kerzler  LHM-10/2-R,Ser NO:222728
Distribuciones Suner SL. CBM-A4-600 220KG/20
Distribuciones Suner SL MONARCH F80
DISTRELEC 101382
DISTRELEC 102168
DISTRELEC 102091
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di-soric  OGL 55/54 P6L-IBS
di-soric  IR 25PSON-18S, 202935
Di-Soric WRB 120M-M4-2,5 2sets
di-soric OGU 06506 15????35V DC,200 mA,4????20 mA
Di-soric KSST I 21606
Di-soric KSSTI07507
Di-soric OGWSD100P3K-TSSL
Di-soric 202436 IR 35 PSOK-IBS

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

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推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

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推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

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核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

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推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

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核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

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推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。

核潜艇具有强大的攻击力和*的隐蔽性、机动性，能够远离基地长期潜航，具备与海军编队其他兵力协同作战，执行多种战斗任务的能力，因此一直是上各海军强国激烈竞争的焦点。但核潜艇一旦暴露行踪就会失去固有优势，容易被敌跟踪、打击，生存能力大大降低。随着声探测技术的迅速发展，如何降低辐射噪声、减少被敌方声呐发现的几率，已成为核潜艇技术的重点研究课题。

折叠编辑本段研究

推进器噪声是核潜艇的主要噪声源之一，且暴露在艇体外，很容易向水中辐射噪声;在低航速时，推进器的低频线谱噪声的频率低、强度大，且能辐射到很远的海区:在中、高航速时，旋转噪声随航速而增强，逐渐超过低频线谱成为潜艇的主要噪声;一旦推进器的桨叶产生空泡，则噪声将大大增强，推进器噪声成为潜艇的主要噪声。因此，降低核潜艇的噪声必须先降低推进器的噪声。

另外，为了充分发挥核潜艇的作战效能，攻击型核潜艇逐步向高航速、安静型方向发展，新一代安静型攻击型核潜艇的水下高航速超过30节，低噪声航速达到20节。这就给推进器的设计提出了新的课题:如果仍旧采用传统的单个七叶大侧斜螺旋桨推进，则由于螺旋桨的负荷过大，桨叶将提前出现空化，使核潜艇的低噪声航速下降:如果为了推迟空泡的产生，必须加大螺旋桨的桨叶面积，则导致螺旋桨的效率下降、噪声增大。

为了替新一代核潜艇寻找合适的低噪声推进方式，美、英、法、俄等国家花费大量的人力、财力，开展了广泛、深入的研究和试验，终形成了两种不同的解决途径:一种是以俄罗斯为代表，采用2套七叶大侧斜螺旋桨推进的方式，将总的螺旋桨负荷一分为二，如"库尔斯克"号核潜艇上就采用了这种推进方式:另一种就是全新的泵喷推进器方式，欧美国家新近建造的核动力攻击型潜艇均采用这种推进方式。应用结果表明，核潜艇采用泵喷推进器比采用七叶大侧斜螺旋桨具有更好的声隐身性能。