SOLARTRON 806410-SX 夹持套

SOLARTRON 806410-SX 夹持套

按现代电力电子的应用领域，我们把电源模块划分如下:

折叠绿色电源模块
高速发展的计算机技术带领人类进入了信息社会,同时也促进了电源模块技术的迅速发展。八十年代,计算机全面采用了开关电源,*完成计算机电源换代。接着开关电源技术相继进入了电子、电器设备领域。

计算机技术的发展,提出绿色电脑和绿色电源模块。绿色电脑泛指对环境无害的个人电脑和相关产品，绿色电源系指与绿色电脑相关的高效省电电源,根据美国环境保护署l992年6月17日"能源之星"计划规定,桌上型个人电脑或相关的外围设备,在睡眠状态下的耗电量若小于30瓦,就符合绿色电脑的要求,提高电源效率是降低电源消耗的根本途径。就目 前效率为75%的200瓦开关电源而言,电源自身要消耗50瓦的能源。

折叠开关电源模块
通信业的迅速发展极大的推动了通信电源的发展。高频小型化的开关电源及其技术已成为现代通信供电系统的主流。在通信领域中,通常将整流器称为一次电源,而将直流-直流(DC/DC)变换器称为二次电源。一次电源的作用是将单相或三相交流电网变换成标称值为48V的直流电源。当前在程控交换机用的一次电源中,传统的相控式稳压电源己被高频开关电源取代,高频开关电源(也称为开关型整流器SMR)通过MOSFET或IGBT的高频工作,开关频率一般控制在50-100kHz范围内,实现高效率和小型化。近几年,开关整流器的功率容量不断扩大,单机容量己从48V/12.5A、48V/20A扩大到48V/200A、48V/400A。

因通信设备中所用集成电路的种类繁多,其电源电压也各不相同,在通信供电系统中采用高功率密度的高频DC-DC隔离电源模块,从中间母线电压(一般为48V直流)变换成所需的各种直流电压,这样可大大减小损耗、方便维护,且安装、增加非常方便。一般都可直接装在标准控制板上,对二次电源的要求是高功率密度。因通信容量的不断增加,通信电源容量也将不断增加。

折叠变换器
DC/DC变换器将一个固定的直流电压变换为可变的直流电压,这种技术被广泛应用于无轨电车、地铁列车、电动车的无级变速和控制,同时使上述控制获得加速平稳、快速响应的性能,并同时收到节约电能的效果。用直流斩波器代替变阻器可节约电能(20~30)%。直流斩波器不仅能起调压的作用(开关电源), 同时还能起到有效地抑制电网侧谐波电流噪声的作用。

通信电源的二次电源DC/DC变换器已商品化,模块采用高频PWM技术,开关频率在500kHz左右,功率密度为5W~20W/in3。随着大规模集成电路的发展,要求电源模块实现小型化,因此就要不断提高开关频率和采用新的电路拓扑结构,当前已有一些公司研制生产了采用零电流开关和零电压开关技术的二次电源模块,功率密度有较大幅度的提高。

折叠UPS
不间断电源(UPS)是计算机、通信系统以及要求提供不能中断场合所必须的一种高可靠、高性能的电源。交流市电输入经整流器变成直流,一部分能量给蓄电池组充电,另一部分能量经逆变器变成交流,经转换开关送到负载。为了在逆变器故障时仍能向负载提供能量,另一路备用电源通过电源转换开关来实现。

现代UPS普遍了采用脉宽调制技术和功率M0SFET、IGBT等现代电力电子器件,电源的噪声得以降低,而效率和可靠性得以提高。微处理器软硬件技术的引入,可以实现对UPS的智能化管理,进行远程维护和远程诊断。

目前在线式UPS的大容量已可作到600kVA。超小型UPS发展也很迅速,已经有0.5kVA、lVA、2kVA、3kVA等多种规格的产品。

折叠变频器电源
变频器电源主要用于交流电机的变频调速,其在电气传动系统中占据的地位日趋重要,已获得巨大的节能效果。变频器电源主电路均采用交流-直流-交流方案。工频电源通过整流器变成固定的直流电压,然后由大功率晶体管或IGBT组成的PWM高频变换器, 将直流电压逆变成电压、频率可变的交流输出,电源输出波形近似于正弦波,用于驱动交流异步电动机实现无级调速。

上400kVA以下的变频器电源系列产品已经问世。八十年代初期,日本东芝公司先将交流变频调速技术应用于空调器中。至1997年,其占有率已达到日本家用空调的70%以上。变频空调具有舒适、节能等优点。国内于90年代初期开始研究变频空调,96年引进生产线生产变频空调器,逐渐形成变频空调开发生产热点。预计到2000年左右将形成高潮。变频空调除了变频电源外,还要求有适合于变频调速的压缩机电机。优化控制策略,精选功能组件,是空调变频电源研制的进一步发展方向。

高频逆变式整流焊机电源是一种高性能、高效、省材的新型焊机电源,代表了当今焊机电源的发展方向。由于IGBT大容量模块的商用化,这种电源更有着广阔的应用前景。

逆变焊机电源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)变换的方法。50Hz交流电经全桥整流变成直流,IGBT组成的PWM高频变换部分将直流电逆变成20kHz的高频矩形波,经高频变压器耦合, 整流滤波后成为稳定的直流,供电弧使用。

由于焊机电源的工作条件恶劣,频繁的处于短路、燃弧、开路交替变化之中,因此高频逆变式整流焊机电源的工作可靠性问题成为关键的问题,也是用户关心的问题。采用微处理器做为脉冲宽度调制(PWM)的相关控制器,通过对多参数、多信息的提取与分析,达到预知系统各种工作状态的目的,进而提前对系统做出调整和处理,解决了当前大功率IGBT逆变电源可靠性。

国外逆变焊机已可做到额定焊接电流300A,负载持续率60%,全载电压60~75V,电流调节范围5~300A,重量29kg。

折叠直流电源模块
大功率开关型高压直流电源广泛应用于静电除尘、水质改良、医用X光机和CT机等大型设备。电压高达50~l59kV,电流达到0.5A以上,功率可达100kW。

自从70年代开始,日本的一些公司开始采用逆变技术,将市电整流后逆变为3kHz左右的中频,然后升压。进入80年代,高频开关电源技术迅速发展。德国西门子公司采用功率晶体管做主开关元件,将电源的开关频率提高到20kHz以上。并将干式变压器技术成功的应用于高频高压电源,取消了高压变压器油箱,使变压器系统的体积进一步减小。

国内对静电除尘高压直流电源进行了研制,市电经整流变为直流,采用全桥零电流开关串联谐振逆变电路将直流电压逆变为高频电压,然后由高频变压器升压,后整流为直流高压。在电阻负载条件下,输出直流电压达到55kV,电流达到15mA,工作频率为25.6kHz。

折叠滤波器
传统的交流-直流(AC-DC)变换器在投运时,将向电网注入大量的谐波电流,引起谐波损耗和干扰,同时还出现装置网侧功率因数恶化的现象,即所谓"电力公害",例如,不可控整流加电容滤波时,网侧三次谐波含量可达(70~80)%,网侧功率因数仅有0.5~0.6。

电力有源滤波器是一种能够动态抑制谐波的新型电力电子装置,能克服传统LC滤波器的不足,是一种很有发展前途的谐波抑制手段。滤波器由桥式开关功率变换器和具体控制电路构成。与传统开关电源的区别是:(l)不仅反馈输出电压,还反馈输入平均电流; (2)电流环基准信号为电压环误差信号与全波整流电压取样信号之乘积。

折叠供电系统
分布式电源供电系统采用小功率模块和大规模控制集成电路作基本部件,利用新理论和技术成果,组成积木式、智能化的大功率供电电源,从而使强电与弱电紧密结合,降低大功率元器件、大功率装置(集中式)的研制压力,提高生产效率。

八十年代初期,对分布式高频开关电源系统的研究基本集中在变换器并联技术的研究上。八十年代中后期,随着高频功率变换技术的迅述发展，各种变换器拓扑结构相继出现,结合大规模集成电路和功率元器件技术,使中小功率装置的集成成为可能,从而迅速地推动了分布式高频开关电源系统研究的展开。自八十年代后期开始,这一方向已成为电力电子学界的研究热点,论文数量逐年增加，应用领域不断扩大。

分布供电方式具有节能、可靠、高效、经济和维护方便等优点。已被大型计算机、通信设备、航空航天、工业控制等系统逐渐采纳,也是超高速型集成电路的低电压电源(3.3V)的为理想的供电方式。在大功率场合,如电镀、电解电源、电力机车牵引电源、中频感应加热电源、电动机驱动电源等领域也有广阔的应用前景。高频逆变式整流焊机电源是一种高性能、高效、省材的新型焊机电源,代表了当今焊机电源的发展方向。由于IGBT大容量模块的商用化,这种电源更有着广阔的应用前景。

逆变焊机电源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)变换的方法。50Hz交流电经全桥整流变成直流,IGBT组成的PWM高频变换部分将直流电逆变成20kHz的高频矩形波,经高频变压器耦合, 整流滤波后成为稳定的直流,供电弧使用。

由于焊机电源的工作条件恶劣,频繁的处于短路、燃弧、开路交替变化之中,因此高频逆变式整流焊机电源的工作可靠性问题成为关键的问题,也是用户关心的问题。采用微处理器做为脉冲宽度调制(PWM)的相关控制器,通过对多参数、多信息的提取与分析,达到预知系统各种工作状态的目的,进而提前对系统做出调整和处理,解决了当前大功率IGBT逆变电源可靠性。

国外逆变焊机已可做到额定焊接电流300A,负载持续率60%,全载电压60~75V,电流调节范围5~300A,重量29kg。

折叠直流电源模块
大功率开关型高压直流电源广泛应用于静电除尘、水质改良、医用X光机和CT机等大型设备。电压高达50~l59kV,电流达到0.5A以上,功率可达100kW。

自从70年代开始,日本的一些公司开始采用逆变技术,将市电整流后逆变为3kHz左右的中频,然后升压。进入80年代,高频开关电源技术迅速发展。德国西门子公司采用功率晶体管做主开关元件,将电源的开关频率提高到20kHz以上。并将干式变压器技术成功的应用于高频高压电源,取消了高压变压器油箱,使变压器系统的体积进一步减小。

国内对静电除尘高压直流电源进行了研制,市电经整流变为直流,采用全桥零电流开关串联谐振逆变电路将直流电压逆变为高频电压,然后由高频变压器升压,后整流为直流高压。在电阻负载条件下,输出直流电压达到55kV,电流达到15mA,工作频率为25.6kHz。

折叠滤波器
传统的交流-直流(AC-DC)变换器在投运时,将向电网注入大量的谐波电流,引起谐波损耗和干扰,同时还出现装置网侧功率因数恶化的现象,即所谓"电力公害",例如,不可控整流加电容滤波时,网侧三次谐波含量可达(70~80)%,网侧功率因数仅有0.5~0.6。

电力有源滤波器是一种能够动态抑制谐波的新型电力电子装置,能克服传统LC滤波器的不足,是一种很有发展前途的谐波抑制手段。滤波器由桥式开关功率变换器和具体控制电路构成。与传统开关电源的区别是:(l)不仅反馈输出电压,还反馈输入平均电流; (2)电流环基准信号为电压环误差信号与全波整流电压取样信号之乘积。

折叠供电系统
分布式电源供电系统采用小功率模块和大规模控制集成电路作基本部件,利用新理论和技术成果,组成积木式、智能化的大功率供电电源,从而使强电与弱电紧密结合,降低大功率元器件、大功率装置(集中式)的研制压力,提高生产效率。

八十年代初期,对分布式高频开关电源系统的研究基本集中在变换器并联技术的研究上。八十年代中后期,随着高频功率变换技术的迅述发展，各种变换器拓扑结构相继出现,结合大规模集成电路和功率元器件技术,使中小功率装置的集成成为可能,从而迅速地推动了分布式高频开关电源系统研究的展开。自八十年代后期开始,这一方向已成为电力电子学界的研究热点,论文数量逐年增加，应用领域不断扩大。

分布供电方式具有节能、可靠、高效、经济和维护方便等优点。已被大型计算机、通信设备、航空航天、工业控制等系统逐渐采纳,也是超高速型集成电路的低电压电源(3.3V)的为理想的供电方式。在大功率场合,如电镀、电解电源、电力机车牵引电源、中频感应加热电源、电动机驱动电源等领域也有广阔的应用前景。

高频逆变式整流焊机电源是一种高性能、高效、省材的新型焊机电源,代表了当今焊机电源的发展方向。由于IGBT大容量模块的商用化,这种电源更有着广阔的应用前景。

逆变焊机电源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)变换的方法。50Hz交流电经全桥整流变成直流,IGBT组成的PWM高频变换部分将直流电逆变成20kHz的高频矩形波,经高频变压器耦合, 整流滤波后成为稳定的直流,供电弧使用。

由于焊机电源的工作条件恶劣,频繁的处于短路、燃弧、开路交替变化之中,因此高频逆变式整流焊机电源的工作可靠性问题成为关键的问题,也是用户关心的问题。采用微处理器做为脉冲宽度调制(PWM)的相关控制器,通过对多参数、多信息的提取与分析,达到预知系统各种工作状态的目的,进而提前对系统做出调整和处理,解决了当前大功率IGBT逆变电源可靠性。

国外逆变焊机已可做到额定焊接电流300A,负载持续率60%,全载电压60~75V,电流调节范围5~300A,重量29kg。

折叠直流电源模块
大功率开关型高压直流电源广泛应用于静电除尘、水质改良、医用X光机和CT机等大型设备。电压高达50~l59kV,电流达到0.5A以上,功率可达100kW。

自从70年代开始,日本的一些公司开始采用逆变技术,将市电整流后逆变为3kHz左右的中频,然后升压。进入80年代,高频开关电源技术迅速发展。德国西门子公司采用功率晶体管做主开关元件,将电源的开关频率提高到20kHz以上。并将干式变压器技术成功的应用于高频高压电源,取消了高压变压器油箱,使变压器系统的体积进一步减小。

国内对静电除尘高压直流电源进行了研制,市电经整流变为直流,采用全桥零电流开关串联谐振逆变电路将直流电压逆变为高频电压,然后由高频变压器升压,后整流为直流高压。在电阻负载条件下,输出直流电压达到55kV,电流达到15mA,工作频率为25.6kHz。

折叠滤波器
传统的交流-直流(AC-DC)变换器在投运时,将向电网注入大量的谐波电流,引起谐波损耗和干扰,同时还出现装置网侧功率因数恶化的现象,即所谓"电力公害",例如,不可控整流加电容滤波时,网侧三次谐波含量可达(70~80)%,网侧功率因数仅有0.5~0.6。

电力有源滤波器是一种能够动态抑制谐波的新型电力电子装置,能克服传统LC滤波器的不足,是一种很有发展前途的谐波抑制手段。滤波器由桥式开关功率变换器和具体控制电路构成。与传统开关电源的区别是:(l)不仅反馈输出电压,还反馈输入平均电流; (2)电流环基准信号为电压环误差信号与全波整流电压取样信号之乘积。

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hydac        0660D005BN4HC
SIEMENS        6EP1 931-2FC21
SIEMENS        6DD1610-0AH4
elmot        TEQFA90L4A
MICRO DETECTORS        BX80A/1P-1H
hydac        VM5C.0
microsonic        MIC+130/DD/TC Nr：22310
HARTING        19200160251
Turck        BI8-M18-VP6X-H1141 .4605156
Turck        BS4151-0/9 Nr:6904718
KUHNKE        72.02
Turck        FCS-GL1/2A4P-AP8X-H1141 Nr.6870242
SIEMENS        6EP1 931-2EC21
barcontrol        PDS-1-016-M-4-1
SICK        DFS60B-S4EK02048
WENGLOR        301-351-108
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH        FDA612SR
SIEMENS        7ML5221-2DA11-Z Y15
ME-Messsysteme GmbH        GSV-1A ±10/250/3,5
Siba        2068132.14
Beck GmbH        930.87.222511
SPEEDERMOTION        RID34-8/1 DS 5 A DISEG
MICHAEL RIEDEL        Riedel ART-NR.0025-00005000
hydac        EDS3446-1-0100-000
Turck        BI5U-MT18-AP6X-H1141 Nr:1635240
Murr        58154
Rexroth        4WRA6W1-30-2X/G24N9K4/V
ATOS        DPZO-AE-373-S5.32
Proxitron        IKOH 100.38G
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH        ZA9602FS3V12
SCHROFF        13105-027
Eaton（moeller）        DILM150-22(RDC24)
Karl Klein        88606-1.620MOTOR 2D 56 K30-2 W OL 45/70W;WEITSP
Funke        TPL01-L-22-11
Vahle        ZF 2/153515
IMTRON        TSA-DC1 Nr:200284
Honsberg        MR1K-020GM004-212
Balluff GmbH        BTL5-E10-M0750-K-SR32
ZANDER        FS5
balluff        BES 516-324-G-E4-C-03
Turck        B8141-0 Nr:69049
EMB        M20-S
Gemue        205 10D 720 51 2450/60
Turck        NI20-CK40-Y1X-H1141 .4065200
SIEMENS        6DD1607-0CA1
GETTING G.O.TTING        HG 71400 WA 16 Bit, 409 KHz
ROLLON        004-022713 TEX-02080/2/CEX30-088-2RS
IMPAC Infrared GmbH        IMPAC IN300 Artikel-Nr.3856330 2-Leiter-Pyrometer 
4...20 mA
ATOS        JPR-212/WG
SIEMENS        3KA7123-3AA00
Hawe        DS2-1
Kll        KTS 40-80-T
Murr        6686071
fanal        FF4-10VDS
ACS CONTROL SYSTEM GmbH        M-25EE03P2S
relem        08910-A3500x25
Bender        MK2007CBM
Murr        85060
DOLD        62552
binks        250532 Dichtungssatz (11B Hydr.Motor)
Phoenix        PLC-OSC-24DC/24DC/2,Nr:2966634
DOLD        MK5880N.38/200 DC24V,Art-.0054048
pizzato        VF KEY 2，Nr.028VFKEY20000000000
Hawe        CDK3-5
BAUMUELLER        DSO 100 L25 Nr.20834213 Art.Nr.385126
HBM        1-MP01
WALTER MASCHINENBAU GmbH        92108273
Rexroth        CSH01.3C-PB-ENS-NNN-CCD-S2-S-NN-FW R911328869
RD        SK 700E-152-340-A
hydac        EDS 344-2-016-000
DRAGO Messtechnik GmbH        Art.-Nr DG3200
Gestra        RK 41,DN 80
specken drumag        079070016 258SD 24VDC
Hoffmann        614810 10
SCHNEIDER        BRS3ADW850ABA
Beck        930.8322251
Turck        BL20-E-8DO-24VDC-0.5A-P NR6827226
B&R        8MSA6X.E1-D500-1
Rexroth        R911295326 HMS01.1N-W0070-A-07-NNNN
Turck        BI5U-M18-AP6X-H1141 Nr.1635140
SIEMENS        7ML1930-1BL
Eaton        DGMX2-3-PA-BW-B-40
Honsberg        VO-015GA0080
NELSON        Art.-Nr. 38-09-71
SED Flow        MEMB.DN 4-12 PTFE-TM/EPDM 0,50mm 00210.190.050
Stieber        RS/CI 35/8
Hawe        GS 2-2-X 24
Releco        C 4-A40D/DC220V
Hawe        MVX64C266
TR        64-200-021
votechnik        MUW 200-4
Turck        BI10U-S30-AP6X-H1141 .1636600
Proxitron        OAA703 Art :6048A
Wolfgang Warmbier GmbH & Co. KG        1250.47002.R
Turck        BI10-G30-Y1X .40200
EXCELLO        X.1009.6805
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG        Z 5016/2-5,5 IE2 Nr. 2003003854/3
AirCom        R160-04B15-01
Rexroth        608830230
E+H        COY280-WP，NR.51511015
heidenhain        AELS 186C 20,000 RN 52S12;ID NR.658492-01
MONEC        CBR 300
Gunda        VPAC3122SK0212 PAC112.2.3SK023
SIEMENS        7ME6910-1AA30-1AA0
Dirak        200-9001
Heidenhian        ID：358698-60
Turck        IM33-12EX-HI ,Nr.:7506444
parker        D1VW002MNJW
parker        PGP502A0012CP2D1NE3E2B1B1
MULTI CONTACT        30.0063 EG-TS-M50 150/4-5
PERJES        VA12 PB C-ARR 24VCC SPE-001 OR90D
HARTING        9990000305
JUMO        701150/8-01-0253-2001-25/005,058
ETA        2210-S211-P1M1-H111-3A
SCHNEIDER        XS608B1NAL2
Walther-Werke        125A 5P 400V 6h IP67 ５７９
Regina-1        2719008311S gerade, Feder, Schwarzstahl
ACE        GS-28-250-EE-1050N-K41188
Balance Systems        9TRASDULT03010
parker        W08LCF
HAZET        1953-60
B&R        8MSA5M.R0-B500-1
MOOG        D661-4157B
Turck        BI2-EG08K-AP6X-V1131 Nr:4669450
Foxboro        P0931RQ
parker        D1VW001CNJW91
Hawe        TQ43-A5 120L/min
knitter        MTG 206 S
binks        250087
EMOD        B112M/2AXWUOL16 motor Nr 7300702
Turck        BL20-PF-24VDC-D .6827007
Honsberg        RRI-010PI/A7PSP.2E
Bucher        QX33-010R 100017997
FSG        PW70d/A/IP40
SAIA        KOP160J7MWVAN00
suco        0159-42914-1-001 set:1.6Mpa
Beckhoff Automation GmbH        KL4132
Turck        BIM-UNT-AP6X-0,6-RS4/S1160 Nr： 4685757
Phoenix        1550986 SAC-4P-M 8MR/1,0-950/M 8FR
brinkmann        TC 460/530+001
ROFIN-LASAGLASERS        341426
OMAL        M376E16L74 DN150
HARTING        9350009914
ODU Steckverbindungssysteme GmbH & Co. KG        656-163-002-000-000
Isoloc        NT 80/30 Nr:40803
Turck        MS96-12R/24VDC Nr:5231007
DEMKE-ELECTRONIC        154-24 12.5A
Turck        BI2-CRS260-AP4X2-H1141/S34 NR：4570890
SIKO        DA04-02-0050-2-E-B
KRAUS&NAIMER        CAD11 D-R781*01 KN1
Hengstler        0 464 165
Turck        WAK4-1.5-WAK4/P00 Nr.8006766
STM        RLM30-P-0:1M
AirCom        D4A-06
AFAG        as08/15
Bucher        DPRA-116-3-3
Balluff GmbH        BOS 5K-PS-ID10-S75
heidenhain        AK ERM 280 2048 01 Id: 393000-24
Beck        930.8022251
Bauer Gear Motor GmbH        Artikel-Nr.BAU2508109
Turck        TB-M18-H1147 NR703001
KTR        GS48/64SHDHGS6.0-Φ45.6.0-Φ48 KTR.346971
Honsberg        MR-025GM040
BERNSTEIN        609.2186.039
Peter Hirt        TN93 X = 40mm
Buhler        000029900 2001000 61522 NS 25/25-AM-SK661 / 320
Euchner        MGB-H-AA1A1-R-100464,NR:100464
FSG        G35-PK613/01 141.6/1 5KΩ/352° ID.5710S01-128.003
Dopag        C-401.09.01
SCHONBUSH        INCA 0814° PNP M8
Turck        BI2-G12-Y1X Nr:40100
heidenhain        LC183-740 Id.557679-07
Hengstler        AC58/0013 EK.42.SGH,10-30VDC=/0.2A NR:0565001
SIEMENS        7MH7560-1AA01
parker        CAVOMOT2,5X10PM-I145-C
Vester        PKI-50/W-3-P2
AFAG        11011031
SICK        M40E-64A523RB0
Ebm        D2D146-AF02-14
SIEMENS        7ML5033-1BA00-1A
suco        0184-45803-1-042
KRACHT        KF4/150G10BP007DP1+DK 4 A 16
LEROY-SOMER        4P LS71L 0.25kW B5 230VD/400VY 50Hz FCR 5.0N.m
Murrelektronik GmbH        Nr:7000-41421-0000000
Vahle        Type KST2/40 Nr.0168073
Turck        NI12U-EG18SK-VN4X Nr:1581901
Schmersal Holding KG        FWS 3505C-2204 Nr. 1133727
JUMO        02031/81-043-000-00-2000-40-10-6-40-13-460/707/7
Fibro        2470.12.010.017
PMA        9407-967-34001
brinkmann        TH1106B500-65XZ+267
Vickers        5CK301S2
EDAG        RF-08-30.02
Honsberg        MR1K-020GM040E+FLEX-K-MR1KIKKO
MSE Filterpressen GmbH        33267604
H+L        WE04-4P100
dunkermotoren        Motor GR 63x25, 24VDC SNR 88442 02361
Bürklin        91 F 776（100M）
Micro-Epsilon Messtechnik GmbH & Co. KG        PCI1402-3/I 4-20MA
Fotoelektrik Pauly GmbH & Co. KG        PP2441q/308/R153E /e2
Turck        MS1-33EX0-R .5313102
BTR NETCOM GmbH        KRA-M4/1 24VDC
Wachendorff        WDG-80H-18-1024-ABN-I24-L3
SIEMENS        6DD1606-0AD1
heidenhain        ID:526974-12
SCHUNK        PGN100-1 371102
SIEMENS        5SH317
Siba        URZ 16A gRL 600V 10x38mm . .6003434.16
SCHNEIDER        XS1N30PA349TF
Beckhoff        C9900-S351
Rexroth        4WRZ-16E150-71/6EG24N9ETK4/D3M
SMW-AUTOBLOK        1/16 inch x 90° Nr.12072130
STEINEL        0896205, IS 360 D
HELM        .390
Turck        BI15-CK40-AP6X2-H1141 w/BS5 Nr.1625020
AirCom        F465-06EL
wandfluh GmbH        APWS4D101-50-G24
Turck        NI8-M18-LIU
LOVEJOY        SP480263;ZK 48
gehweiler-lehn        EL-00041, IN15-30HTPSNB, 16m Kabel
SMW        GBK-B 500 Nr：035565
Turck        WWAK3P2-5/P00/S105,:8016161
LKM        Type 121 In：RTD PT100,0…200℃
Murr        Murr: 7000-08121-2200300
SIEMENS        1LA9133-4LA60-Z A11+K20+K50+ K94
votechnik        FTI 10.1.67.4. K1 Nr.053103
SCHNEIDER        Nr.BRS3ADW850ABA
binks        171789
SCHNEIDER        LTMR100CFM
Turck        FXDP-IM8-0001 Nr:6825400
R+W        MK4/20/37 D1:10H7 D2:10H7
Beck        930.8322251
Tesa        GT22/3210925
EXCELLO        X.1000.7334
WENGLOR        IL008BE42VB8
B&R Industrie-Elektronik GmbH        7AI354.70
Phoenix        3118203
SMW        26116
P+F        CCN15-30GS60-A2-V1,PART .189958
stotz        P65a-10-P
motrona        FM 260
Eletta Flow        V1 - GL20
SCHNEIDER        TCSESM163F2CU0
HARTING        9330062616
JAKOB        30833-0200
Murr        67900
braeuer        8.513E+13
Vahle        US 10 S Nr.0165009
GANTER        GN 425.3-10-125-NI
Rexroth        R900558356 4WRAE10E60-2X/G24N9K31/A1V
binks        250608
SIEMENS        7ML5221-1DA17
Murr        85087
HARTING        9330102702
FHF        HPW11;21225103
AEG        2P 400-495HF
Baumer        FSDK 07D9601/KS35A
Turck        IM21-14EX-CDTRI Nr:7505651
Turck        FLDP-IOM88-0001 Nr.6825322
Wilo        135.01.009/3 NR.6016134
Eurogi        EMSR1SC/24C 31E018781
Sommer        COR0350150
Phoenix        VS-08-RJ45-5-Q/IP20,Nr:1656725
Helios        C/RK/3/G1 1 /2-3000W
GEWEFA Gmbh        05.032.901
suco        1-1-66-621-003
MIMAVEN        TRAFO II 15KVA 690/230 V IP00
Turck        BTS-DSC26-EB2 Nr:6900223
Beck        930.80.222511 16645-0006
balluff        BES 516-3007-G-E4-C-S4-00,3
RIFOX        Typ WU-1101-ZR DN 25
ESCHA        WWAK4-1-WAS4/S366/S367
DOLD        51284
MICHAEL RIEDEL        Riedel ART-NR.0025-00006300
Sommer-automatic GmbH & Co. KG        GP240-B
BOEHLER        UTP 86FN 2.5*300mm 14901 (31.5kg)
DRIVE SYSTEMS SRL        MP66M :154603/04
Mink        STL3001-K2
Rexroth        R901074813 4WRZE32W8-520-7X/6EG24N9ETK31/F1D3M
Sterling        43048969
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH        LT01901
Vester        PGI-L/3-P/S
hydac        Certificate of origin (HYDAC)
HBM        1-T20WN/10NM
DENISON        054-38062-5
EA        ED620852
SIEMENS        7ML1136-0BA30
KUEBLER        8.9000.1162.2000
DOLD        43159
BERNSTEIN        6012921090 SRM-U1Z/U1Z-LU-175-E
Turck        MS25-UI
ATOS        DLOH-3A/S-U/SP-667 24DC
MARX        ST1.6
Turck        NI5-G12-Y1 .10055
SERTO        334.2890.020
sincro        TL153G
Knick        P27000F1
SIEMENS        7ML5221-1CA17
EMS        HF250S
Honsberg        MR-010GM004-32
WOERNER Smeersystemen BV        DUK-A/0/0
Jaeger        663013500
Sommer        SO-35101004
Kubler        05.BMSWS 8151-8.5
KNF Neuberger GmbH        Ip20-T 230V 50Hz N026ANE
Celsa        DSA12-NS40/P1R-01 (72x24)
Turck        MK1-22P-EX0/24V Nr:7505643
truck        IM1-22EX-R .7541231
PILZ        774080
HAHN+KOLB        52036-035
HERZOG        8-6847-358734-2
FLEXA        TYP FLEXAGRAFF-CU PG16 .4110.701.017
heidenhain        310128-03
BERNSTEIN        KIB-Q08PS/1.5-KLSM8
hydac        VM2D.0-L24
Lerd+Bauer        GEL 2432T-1BC600
Sommer        C7991040089
Honsberg        WO1-020GK G3/4 DN20 PN16，951221
Bronkhorst        D-6211-FGB-BB-AV-99-0-S-DR 2...40 ln/min
SITEC        7200320
BALTEC        838058
Rittal        3144000
Turck        BI2-EG08K-AN6X-H1341 Nr:4669560
KUEBLER        8.5820.4512.4096
heidenhain        ND780 520010-01
MIKSCH GmbH        IR401-8-310-GB-VCT
relem        07320-306
Bender        107TD47 B92016003
Rechner Industrie-Elektronik GmbH        IA0006 IAS-10-A22-S-100 10m mit 10m 
Kabel
GANTER        GN343.5-50-M10-KR
Turck        Bi10-M30-AP6X/S120 Nr:4617010
Gelbau        3100.0110I lenght=1M
Honsberg        UR1-050GM-18
Turck        MS91-12-R .5220110
BLV        MHR150N
KS        99000300781
Marchel GmbH        30999990
Turck        SKP3-3/S90,Nr:8008668
Turck        SDPB-0800D-0007 Nr. 6824058
Turck        TNLR-Q80-H1147,NR.7030230
hydac        0110 D 010 BH4HC
FRONIUS Deutschland GmbH        44.0350.1609
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电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

普通的降压转换器普通的降压转换器

图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

普通的降压转换器普通的降压转换器

图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

普通的降压转换器普通的降压转换器

图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

电源的电磁干扰水平是设计中难的部分，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。由于直流到直流的转换器很常用，所以硬件工程师或多或少都会接触到相关的工作，本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案[1] 。

电源设计中即使是普通的直流到直流开关转换器的设计都会出现一系列问题，尤其在高功率电源设计中更是如此。除功能性考虑以外，工程师必须保证设计的鲁棒性，以符合成本目标要求以及热性能和空间限制，当然同时还要保证设计的进度。另外，出于产品规范和系统性能的考虑，电源产生的电磁干扰(EMI)必须足够低。不过，电源的电磁干扰水平却是设计中难精确预计的项目。有些人甚至认为这简直是不可能的，设计人员能做的多就是在设计中进行充分考虑，尤其在布局时。

尽管本文所讨论的原理适用于广泛的电源设计，但我们在此只关注直流到直流的转换器，因为它的应用相当广泛，几乎每一位硬件工程师都会接触到与它相关的工作，说不定什么时候就必须设计一个电源转换器。本文中我们将考虑与低电磁干扰设计相关的两种常见的折中方案;热性能、电磁干扰以及与PCB布局和电磁干扰相关的方案尺寸等。文中我们将使用一个简单的降压转换器做例子，如图1所示。

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图1.普通的降压转换器

在频域内测量辐射和传导电磁干扰，这就是对已知波形做傅里叶级数展开，本文中我们着重考虑辐射电磁干扰性能。在同步降压转换器中，引起电磁干扰的主要开关波形是由Q1和Q2产生的，也就是每个场效应管在其各自导通周期内从漏极到源极的电流di/dt。图2所示的电流波形(Q和Q2on)不是很规则的梯形，但是我们的操作自由度也就更大，因为导体电流的过渡相对较慢，所以可以应用Henry Ott经典著作《电子系统中的噪声降低技术》中的公式1。我们发现，对于一个类似的波形，其上升和下降时间会直接影响谐波振幅或傅里叶系数(In)。

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