1062400500    SAIL-M12WM12W-PB-5.0E
1062401000    SAIL-M12WM12W-PB-10E
1062430000    PF RS 100 BK SET 160mm
1062440000    SLD 5.08/24/90G 3.2SN BK BX
1062490000    IE-C6ES8UG0550A40A40-E
1062520000    WTL 6/1 EN STB SW
1062530000    IE-C5ES8UG0020A44A40-X
1062550000    IE-FM5Z2VO0005MLD0LD0X
1062570000    IE-FM5Z2VO0002MLD0LD0X
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1062590000    IE-BSC-V14M-SCRJ-MM-C
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1062740000    LSF-SMT 5.00/02/135 3.5SN BK TU INK
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1062890000    SAI-AU M12 EIP 16DI8DOS
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1063010000    SL-SMT 3.50/14/90G 3.2AU SW RL
1063020000    SL-SMT 3.50/19/90G 3.2AU SW RL
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1063250000    SHL-SMT 5.00/04GL 1.5RL
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1063280000    BHZ 5.00/04/90LH BK/OR
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1063500000    WQV 70/95/2
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1063700000    KISC M6X16-Z3
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1063780000    VSSC4 CL FG48VAC/DC0.5A
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1063850000    IE-C5ES8UG0015A45A40-X
1063860000    VSSC4 SL 48VAC/DC 0.5A
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1063900000    WQV 16-2.5
1063930000    VSSC4 SL FG 24VAC/DC Ex
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1063990000    VSSC4 MOV 120VAC/DC
1064000000    WQV 16-4/6
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1064100000    WQV 35-2.5
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1064130000    VSSC4 RC 240VAC/DC
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1064200000    WQV 35-4/6
1064210000    VSSC6 CL 60VAC/DC 0.5A
1064220000    VSSC6 TR CL 12VDC 0.5A
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HAMMA外来油分离器HAMMA手动折射仪

HAMMA外来油分离器HAMMA手动折射仪

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

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整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。

旋风分离器采用立式圆筒结构，内部沿轴向分为集液区、旋风分离区、净化室区等。内装旋风子构件，按圆周方向均匀排布亦通过上下管板固定；设备采用裙座支撑，封头采用耐高压椭圆型封头。

设备管口提供配对的法兰、螺栓、垫片等。

通常，气体入口设计分三种形式：

a) 上部进气

b) 中部进气

c) 下部进气

对于湿气来说，我们常采用下部进气方案，因为下部进气可以利用设备下部空间，对直径大于300μm或500μm的液滴进行预分离以减轻旋风部分的负荷。而对于干气常采用中部进气或上部进气。上部进气配气均匀，但设备直径和设备高度都将增大，投资较高；而中部进气可以降低设备高度和降低造价。

旋风分离器采用整体立式结构，体积小，重量轻。旋风管立式布置，由两水平隔板分成3个独立的工作室，为便于内部检查，每个工作室单独设置1个人孔或手孔。旋风分离器包括壳体部分、进气、出气、放空、分离单元、人孔、手孔、人工清灰和阀控排尘口、支腿等结构。 ^[1] 

旋风分离器提高效率方法

编辑

整体结构的改变

在旋风除尘器内部的旋转气流中，颗粒物受离心力作用作径向向外(朝向筒锥壁)运动，运动速度可由颗粒物所受的离心力及气流阻力的运动方程求得。显然旋风除尘器分离的目的就是使颗粒物尽快到达筒锥体边壁。因此，延长颗粒物在旋风除尘器中的运动时间，在气流作用下提高颗粒物与筒锥体壁相撞的概率，可以提高旋风除尘器除尘效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋风除尘器中增加一个筒壁，这一筒壁将旋风除尘设备内部空间划分为两个环形区域，同时，排气芯管被移到了下方，排气芯管中的上升气流也变成了下降气流，颗粒物在内外两个外环形区域内都得到了分离，事实上，这种旋风分离器相当于将两个旋风子合到了一起。从理论上讲，这种改进提高了颗粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋风除尘器试验结果(气流流量范围为 10L/min～40L/min，对粒径范围为0.6μm～8.8μm颗粒物)与Stairmand旋风除尘器的进行了比较有：改进后的旋风除尘器，除尘效率得到提高，并且随气流流量的增大而增大；同时，对于相同无因次尺寸的旋风除尘器来说，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考虑各方面因素给出相应优化综合指标得出改进旋风除尘器性能优于传统的旋风除尘器。这种改动后的旋风除尘器较原有传统旋风除尘器结构稍为复杂。

在原有旋风除尘器结构上增加附加件

实际应用中的系统都比较庞大，采用新的旋风除尘器替代原有旋风除尘器，势必导致工程量和成本比较大。基于这一想法，很多研究者寻找不改变原有旋风除尘器结构，而通过增加附加部件为提高旋风性能。

由于旋风除尘器对微细颗粒物效率较低，尤其对PM10(粉尘粒径小于10μm的颗粒物)的除尘效率随着颗粒直径减小逐渐降低。也就是说，在旋风除尘器的运行过程中，绝大部分微细粉尘穿透了分离区域，导致对微细粉尘效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加装二次分离附件的一种旋风除尘器，见图3示意图。二次分离附件设置在旋风除尘器本体顶部，称之为POC(post cyclone)。

POC二次分离作用是利用排气芯管强旋流作用使微细粉尘受离心力作用向边壁运动，并与挡板相撞后，通过缝隙1掉入挡板下部的壳体中，另一部分即使在一开始没有与边壁相撞，但由于始终受到离心力的作用，在到达POC顶部时，其中也有很大一部分通过缝隙2处而进入挡板与壳体之间的空间，随后由于 POC中主气流的约10%通过缝隙形成渗透流，在渗透推动下，颗粒物被吹出壳体。

研究结果得知，在特定结构尺寸和运行条件下总效率比改进前提高了2%～20%；POC的阻力约为旋风除尘器本体10%，该阻力与渗透气流量无关(在所给参数范围内)；对于直径较大的旋风除尘器，尤其在原旋风除尘器性能不是很高的情况下，加装POC的办法对于提高旋风分离的性能很有效。POC装置对3μm以上粉尘分离很有效，对3μm以下的粉尘效果不显著；渗透流量及POC装置的离心力对POC的性能影响显著；采用穿孔 (较小)内挡板可提高分离效率。

局部结构改进

许多研究者通过旋风除尘器内部气流流动研究认为：旋风除尘器气流速度分布在径向上呈轴不对称或出现偏心。尤其在锥体下部靠近排尘口附近，有明显的"偏心"；排气管下口附近，径向气流速度较大，有"短路"现象。气流偏心或短路不利于粉尘分离。