SCHNEEBERGER 滑块滑轨MR25 MR35

SCHNEEBERGER 滑块滑轨MR25 MR35

NOLL Maschinenbau GmbH KTS60-90-T5-A-G-KB
norelem 03120-05
Ebm 8314 zp
Eppensteiner "2.0008060-A00-0-P5
"
GEFEG-NECKAR Antriebssysteme GmbH 685210001  MS67 1000:1 （100*100） M67i=100/S769I-10
GEFEG-NECKAR Antriebssysteme GmbH G666-00067903 G665 MS67 1000:1 24V=n=3000 P44K2 m67 i=100/S769i -10
BEKA "BA405C
"
DOLD IK8701
GSR LD-2508/040/.702 DN80 AC220V 1.6MPa
AUTOGARD "Model 206N, Size 4, Type AF
          Bored S1: 42mm H8, standard keyway
          Bored S2: 42mm H8, standard keyway
          Setting torque: TBC"
GRUNDFOS Mode: E39GH0205P10746  Type: SPK4-5/5 A-W-A-AUUU（including motor）
ter-deutschland Gmbh PRSL 0036XX
EA DM3803251-03/12
parker PCD00A-400-15
AVIT Hochdruck Rohrtechnik GmbH "E-SV-12X2-G3/8A 
"
REDUR MESSWANDLER GMBH 4R 21.3 759154
planistar Lichttechnik GmbH 0.75-0.5-xled-nc-rot
Fanox Electronic SL F60 GL90
Rittal GmbH & Co. KG KEL 9204
Rittal GmbH & Co. KG KEL 9202
condor-werke MDR53/8 AC-11 4A 250VAC
AUTOGARD " Model 206N, Size 5, Type AF
          Bored S1: 60mm H8, standard keyway
          Bored S2: 60mm H8, standard keyway
          Setting torque: TBC"
AUTOGARD "Model 820, Size 1H, Type 1
          Bored S1: 80mm H8, standard keyway
          Bored S2: 85mm H8, standard keyway
          Setting torque: TBC"
Fanox Electronic SL F126 GL16
Fanox Electronic SL F131 GL16
SCHMERSAL IFL15-30-10/01
SCHMERSAL "IFL 5-18-11ZSTPK-1952-2  10~60VDC
"
Releco C3-A30X/AC230V
Releco SOCKET for C3-A30X/AC230V
Kraus & Naimer s51
Kiepe IP65 Sach-Nr91.043 450 002
Kiepe SN4
parker "P31EA22EGMBN6P
"
parker PS1-P1091
parker PXP-A11
aseptomag  V65-3025
aseptomag V65-2400
JOHNSON PUMP P100AP4C-15/25 off 0.10MPa on 0.17MPa
Control Techniques GmbH UDBV4 UNIDRIVESP
Vogel KFG10-2 230V
Rittal GmbH & Co. KG SK3323107 RAL7035
TueNKERS Maschinenbau GmbH K25 A10 T12 90°
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG Distance washer14X30X4,0,FüR GRD 18,pos.554
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG Mechanical sealG1--18U-Q1-/Q1-+V-+G-pos.433
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG Impeller open  130X25-WD14-GG pos. 233
SMC SY5140-4YZD-Q 220VAC
SIEBERT S102-04/25/0R-000/0B-K0
SMC V97-8-FHG-D 200VAC
SMC V97-8-FG-D 200VAC
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG Mechanical sealG1--25U-Q1-/Q1-+V-+G-pos.433
PULS Electronic GmbH SL20.100 （input：AC200~240V,5A; Output：DC24~28V,20A）
VEM motors GmbH K21R 160M 6 KV SL TWS HW
Hawe DRH3PVV
GFG 47D0001/BZx1.0CCF63
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8112-5350
LENZE 160M - 2
TEKEL Instruments s.r.l. Rotary encoder A + B phase DC24V 2 TK560.F.4096.11/30.S.K4.10.P10.PP3. X476
Oilgear Towler GmbH D633-7307; 251580-003
Oilgear Towler GmbH VSC4-R05-120-N-210-V-130SN-A1; 248702-715
Oilgear Towler GmbH PVWJ-098-A1UV-LDFY-P-1NNNN-BN/PVWJ-034-A1UV-LDFS-P-1NNNN-CP; LH70019-340
Oilgear Towler GmbH VRMB12C-SBBBA1/VMB06P0C-/3; LV08189G001
Oilgear Towler GmbH VRMB12C-SBBBA1/VMB060C-2/2; LV08193G004
G.BEE GmbH 00V0087151
P+F PNP 40mm NBN40-L2-E2-V1
Watt 70WAR 133M4 TF TH;3~Mot,S1,Th.Cl.F,IP55,400/690（D/Y）,50HZ,7.5KW,1455/min; IEC/EN 60034
SCHMERSAL TZFWN/BU/24VDC
lika C80-Y-100ZNF222/S391
Rossimotoriduttori MR 2I 126 UC2A- 160L 4 ... B5/88.2
P+F NBB5-18GM50-E2-V
Rossimotoriduttori MR 3I 80 UC2A-100LB 4 ... B5/68
COMPAGNIE DEUTSCH EDTS 3 3L 11 B ZWVU M82 20K6 20K7
COMPAGNIE DEUTSCH ETPS 6 1L11 B ZUVU M82 20K8 20K9 20K10 20K11
P+F RHI58N-0AAK1R61N-01024
SCHMIDT-KUPPLUNG GmbH semiflex NFB 4.7/2D17F7/16H7
SCHMIDT-KUPPLUNG GmbH PG10M（Φ8,Φ10,30mm long）
Stuewe GmbH & Co. KG HSD1 75-81X1 70
Stuewe GmbH & Co. KG HSD 80-22-80
Stuewe GmbH & Co. KG HSD 50-81 X 50
Stuewe GmbH & Co. KG WKL 20-12 X20 A
Stuewe GmbH & Co. KG WK 30-12X 30
Rittal GmbH & Co. KG SV3401
MANN+HUMMEL ProTec GmbH  MR11-profibus
Rittal GmbH & Co. KG SV3415
STM STM V8-BP-03
Afag AG AS 08/40
Afag AG I H 10/6,5
Afag AG SDM  14X  1-1
Hawe PR2-3
Hawe PR2-2
Hawe VP 1 G-3/8-G 24
Testo AG TESTO 815, with comparator TESTO AG 808
Mayr 1/932.333/20/20
Mayr 1/932.333
EMOD TM90S/4   MOTOR-NR:7400025
Friedrich Schwingtechnik GmbH F1300-6-7
SCHMERSAL IFL5-18-10A
HIRSCHMANN MM2-4TX1
HIRSCHMANN MM2-2FXM3/2TX1
ASM WS12-2000-R1K-L10-SB0-D8
ASA-RT s.r.l. ATB-PE300/100/B.100
Kistler Instrumente GmbH 6157BA0.8
Kistler Instrumente GmbH 6192BSP0.8
Hawe HAWE H-2-G24 fur VB 21
SIEMENS 6ES7321-7BH02-0AB0
P+F RVI58N-011K1R61N-100 DC24V
P+F RSI 593,521590-01 100PPR
P+F RHI58N-OBAK1R61N-01024
Mueller Martini 0881.4101.3
Mueller Martini 1509.1299.4
Mueller Martini 1509.3542.4
Mueller Martini 0038.4713
leine&linde 861900220 9-30vdc 1024ppr
CRYDOM H12WD4850PG
leine&linde 861-007456-2048
Mueller Martini 1529.1003.4
Mueller Martini 1528.1066.4
Mueller Martini 0034.0754
Mueller Martini 3210.3262.3
Mueller Martini 3210.2841.3
Mueller Martini 3214.1140.3
parker 4D01-3151-0101-C1G0Q-Q8
parker PV180R1K1T1NMR1
OTT-JAKOB 95.101.993.1.2
Hawe HAWE F-2-G24 fur VB 21
hydac 1300 R 20 BN4HC-KB
Hawe HAWE MVE 5 B 530bar
HYDROTECHNIK Hydrotechnik S 10-AC-AC-0100
WELBA GmbH STM 110 24VDC
SICK DME5000-3111025244
Barksdale GmbH BNA-S22-DN25-1000-XT  0332-598
Barksdale GmbH BNA-S32-DN25-2300-XT  0332-790
Barksdale GmbH BNA-S32-DN25-1950-XT  0332-723
Barksdale GmbH BNA-S32-DN25-3300-XT  0332-792
OMAL 434: stainless steel two way ball valve, the Order D434A068, DN40, pairs of pneumatic actuators
PI Ceramic GmbH P-121.05
PI Ceramic GmbH  P-121.01
PI Ceramic GmbH  P-123.01
Dr. Staiger, Mohilo+Co GmbH 0170/01_MS_5_RAU
OMAL 401: stainless steel two way ball valve, the Order D401H008, DN40, pairs of pneumatic actuators
OMAL 424: stainless steel two way ball valve, the Order D424H778, DN40, pairs of pneumatic actuators
OMAL 464: stainless steel ball valve, the Order D464H068, DN40, pairs of pneumatic actuators
OMAL 465: stainless steel ball valve, the Order D465H068, DN40, pairs of pneumatic actuators
Roehm GmbH 032141
Gebr. Steimel GmbH & Co. NR:051131-1  SF-6/20 RD-LEM
ROEMHELD  3829-227
Kytola Type:SLM8-GH03-G,081K
KEB 14 F4 C1G-M481
MAC Valves 34B-L00-GEMC-1KA24VDCWATTS16.0
duesen-schlick model 553 size 8; connector 2; L=24; K=20 H=120 D=60 SW=46 1.35KG
duesen-schlick 8  G2 245 for 303-D-04
duesen-schlick 9  G21/2 415 for 304-D-08
TDK-Lambda Germany GmbH HWS100-24/A
VIPA VIPA CP card   SSN-BG89A
Thermibel 70IPH00101
DELTA ROTA-sonde DC 3010 220VAC-50/60HZ
DELTA V3-JB-R2A 24V
Ringfeder RFN7012 55*85
TECNA S.P.A Rope spring balancer 0.4-1 kg/9311
Spraying Systems Deutschland GmbH HB1/4U-SS6560
FRANKEN GmbH & Co. KG "2821A 001 K10-20F （ Std catalogue）  Queue de 3 mm
"
FRANKEN GmbH & Co. KG 1803A001503 K10-20F （ Std catalogue ）  Queue de 3 mm
FRANKEN GmbH & Co. KG  1X 1001330002 K10-20F （Spécial voir plan ） Queue de 3 mm
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ140*Φ190
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ95*Φ135
Stuebbe Typ360 DN25 PVDF FPM
TRETTER NB32-025
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ170*Φ225
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ100*Φ145
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ150*Φ200
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ75*Φ115
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ110*Φ155
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ120*Φ165
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ140*Φ190
BIKON-Technik GmbH OK133-Φ70*Φ110
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ130*Φ235
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ180*Φ235
BIKON-Technik GmbH OK401-Φ220*Φ285
GSR G01102347     G5/4     1-40bar   24VDC
E+H NIVOTESTER FTL 325P

S130916055237  HAWE HAWE VZP1-R2N2/CZ25/20/4/2-L10K24
I130916055152  HYDROWER ASE 4-300
H130916055134  WAM MT1120M02145 NO.Y7101086
S130913054811  FELM MA132S B-2 50HZ 400V 7.5KW 15,19A 2900r/min 0.88
S130912054576  hawe SEH 3-4/90 P-G 24
S130912054576  hawe R 064
I130911054157  KISTLER 5011B1000
I130911054065  Nordmann  SEH SENSOR SN3598 with3+5m cable
H130911054057  SIEBEC A19 50HZ 400V 1.1KW 2.4A 2837R/MIN
S130911054051  IMPORTED CHT63B4 B14 50HZ 400V 0.18KW 0.68A 1350R/MIN
H130911054050  SOVEM DINEN 60034-1 QL90L4 1.5KW 1400R/MIN AC 380V 50HZ 3.49A
I130911054042  Nicotra Gebhardt  DDM 9/9 E6G3603 3F 4P1V+SCT 50HZ 400V 550W 2.5A 1410R/MIN
S130911054041  LOWARA PLM 490 B5 S2/315 50HZ 400V 1.5KW 3.76A 1450R/MIN
S130911054040  AEG AMHE 112MAA2 50HZ 400V 4.0KW 7.6A 2940R/MIN 0.88
S130911054040  AEG MHE 132S yA2 50HZ 400V 5,5KW 10,2A 2900 r/min
S130911054038  Donati 81K5AS2/2 50HZ 400V 0.4/0.12KW 1.6/2.0A 1400/425R/MIN
S130911054038  Donati 81C5A D2/1 50HZ 400V 0.25/0.08KW 1.4/1.2A 1400/415r/min
S130911054037  Cantoni SKH112H-2 50HZ 380V 4.0KW 2865R/MIN 7.9A 0.9
S130911054037  Cantoni SKH 80-4B 50HZ 380V 0.75KW 2.0A 1390R/MIN
S130911054037  Cantoni SKH90L-6 50HZ 380V 1.1KW 3.1A 920R/MIN 0.71
S130911054037  Cantoni SKH80-6A 50HZ 380V 0.37KW 1.4A 910R/MIN
I130910053767  GEFRAN 600-R-R-0-0-1
I130910053721  Enidine Buffers MC600MH
H130910053715  SCHUNK cylinder OSE-A40-0/30005509
I130910053660  CABUR XRO81E24
S130909053537  FELM Y2-160MB-2 NR.00480002016 IMB3 50HZ 400V 15KW 27.2A 2930r/min
H130909053302  VICKERS 507852 DC24V
H130909053302  VICKERS 02-123939 DC24V
H130909053302  VICKERS 457970 DC24V
S130909053299  PFERD 048719 KEL 1630/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 048634 KEL 1230/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 047132 KUD 1614/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 617687 KUD 0807/6 C3 PLUS SL150
S130909053299  PFERD 617694 KUD 1210/6 C3 PLUS SL150
S130909053299  PFERD 779781 TRE 0610/3 C3 PLUS SL75
S130909053299  PFERD 046111 B 1230/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 045695 ZYA 1225/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 045176 ZYAS 1225/6 C3 PLUS
S130909053299  PFERD 257500 DF 5345 50 D126
S130906053198  hawe ER?01
S130906053198  hawe MV41F-20
S130906053198  hawe R 0,18
H130906053181  ROSSI   E3112 400V 50HZ 3.2A 1.5KW 0.72COS 1360R
H130906053138  Eaton TKF-120-S
H130906052909  Heidenhain ERM280/393692-56
I130905052570  HUMMEL 7106400000
I130905052570  HUMMEL 7001906103
I130905052570  HUMMEL 7421000000
I130905052570  HUMMEL 7001906104
I130905052570  HUMMEL 1161200050
S130905052559  ARGO-HYTOS  Check valve , D30mm iron 320BAR Modular Pilot threaded connection VJR1-04/MC ARGO HYTOS
S130905052559  ARGO-HYTOS  Throttle , VS01-04/MDS DN4 iron 320BAR Modular hydraulic ARGO HYTOS threaded connection
H130905052533  Rexroth  CDT3ME5/63/45/112Z20/B33HXDMWWF19302
H130905052484  siemens 13~MOT.1PL6 184-4HD000EA3-Z NO.W71239870020001/2008 IM B3
H130905052484  siemens 23~MOT.1PL6 184-4HF000EA3-Z NO.W1235108010001/2008 IM B3
S130905052479  cantoni NR.P501890 IM3001,TYP SG63-4,IP55
I130905052425  intra Serial No : 41362; Connection : 57x3.5mm; Material : 1.4571/CS
I130904052315  NETTER  NCR22
S130904052126  ARGO-HYTOS  RPE3-043Y11 210~320BAR ARGO HYTOS
S130904052126  ARGO-HYTOS  MD04-VP PMAX 320BAR ARGO HYTOS
S130904052122  ADDA TFC 100LA-4 2.2kW 220/480V 50HZ 1400/1700RPM IP55 B5
S130903051855  RAFI  9.10.119.031/000
I130903051788  pall HC0293-KIT
I130903051788  pall HH8674F20KNUBR24DC
I130903051788  pall UT319DF24AT08H5NBBR24DC YR85
H130902051392  heidenhain SN.7316033D
S130829050739  ALFRED SCHUETZE  E3560,and picture
S130829050709  Pietro Fiorentini S.p.a. NORVAL/G/495 PN16 DN80 ,SN201101838008
S130829050709  Pietro Fiorentini S.p.a.  DIVAL600G 280 DN40 PN16,SN201101572037
S130829050709  Pietro Fiorentini S.p.a.  NORVAL/G T.375 PN16 DN80 ,SN201102045663
S130829050709  Pietro Fiorentini S.p.a.  DIVAL600/G 280 DN25 PN16,SN201101745449
S130829050539  BONESI PNEUMATIK srl  E13A/2 BONCSI DC24V
S130828050419  Bosch rexroth gear pump/0510425009
I130828050358  MP-ELEKTRONIK BPCAX3600-E1-48P-00-E
H130828050346  Westphal energy conversion SH640NR.7787
H130828050346  Westphal GUN HEAD S40.00082
H130828050344  CAPTRON SCA4-185Z-S
H130828050315  wyler 050-200-243-010 50w
H130828050309  VOGEL A-NR.482801002, 205603 typ.H1
H130828050308  SKF-VOGEL KFG3-5W2-M 924
H130828050308  SKF-VOGEL DH.N.1.SE6
H130828050308  SKF-VOGEL  WVN2000-8D200
H130828050308  SKF-VOGEL 213-870
H130828050308  SKF-VOGEL KFG1.U1
H130828050299  KEYENCE IV-M30
H130828050299  KEYENCE OP-87446
H130828050299  KEYENCE OP-87443
H130828050299  KEYENCE OP-87440
H130828050299  KEYENCE IV-500MA
I130822049157  DOSEURO  100L3.0MPA,A-175N-38/C-21 316L
I130822049157  DOSEURO 100L0.7MPA,A-125-38/B-13
I130822049155  Fraba OCD-PP00B-0813-S100-CRW
I130821048816  valsteam ADCA DN100 PN16,S25/S
I130820048417  mahle PI8405DRG25V2A/K99
I130820048417  mahle PI8405DRG60V2A/K99
H130820048404  TR CE65M 110-03087
H130819048100  AIRTEC P-05-312
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折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

折叠危害
注塑机温升过高五大危害:使机械产生热变形，油的粘度降低，橡胶密封件变形，加速油液氧化变质，同时也使空气的分力压降低。

危害之一:使机械产生热变形

液压元件中热胀系数不同的运动部件因其配合间隙变小而卡死，引起动作失灵、影响液压系统的传动精度，导致部件工作质量变差。

危害之二:使油的粘度降低

注塑机温升过高将导致油的粘度降低，泄漏增加，泵的容积效率和整个系统的效率会显著降低。由于油的粘度降低，滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破，摩擦阻力增大，导致磨损加剧。

危害之三:使橡胶密封件变形

注塑机温升过高会使橡胶密封件变形，加速老化失效，降低密封性能及使用寿命，造成泄漏。

危害之四:加速油液氧化变质

注塑机温升过高会加速油液氧化变质，析出沥青物质，降低液压油的使用寿命。析出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口，导致压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯曲，甚至破裂等。

危害之五:导致部件工作质量变差

注塑机温升过高会导致部件工作质量变差，油中溶解空气逸出，产生气穴，致使液压系统工作性能降低。 液压系统的理想工作温度应介乎45度-50度之间，原因是液压系统是依据一选定的压力油粘度而设计，但粘度会随着油温的高低而变化，进而影响系统中工作元件，如油缸、液压阀等，使控制精度和响应灵敏度降低，对于精密注机的情况尤甚。同时温度过高亦会加速密封件的老化令其硬化、碎裂;温度过低则加工能量消耗大，使运转速度降低。因此密切注意液压油的工作温度是十分必要的。油温过高的原因多样，但多归于油路故障或冷却系统的失效等。

折叠处理方法
(1)根据不同的负载要求，经常检查、调整溢流阀的压力，使之恰到好处。

(2)合理选择液压油，特别是油液粘度，在条件允许的情况下，尽量采用低一点的粘度以减少粘度摩擦损失。

(3)改善运动件的润滑条件，以减少摩擦损失，有利于降低工作负荷、减少发热。

(4)提高液压元件和液压系统的装配质量与自身精度，严格控制配合件的配合间隙和改善润滑条件。采用摩擦系数小的密封材料和改进密封结构，尽可能降低液压缸的启动力,以降低机械摩擦损失所产生的热量。

(5)必要时增设冷却装置。

折叠选型
一般而言，从事注塑行业多年的客户多半有能力自行判断并选择合适的注塑机来生产。但是在某些状况下，客户可能需要厂商的协助才能决定采用哪一个规格的注塑机，甚至客户可能只有产品的样品或构想，然后询问厂商的机器是否能生产，或是哪一种机型比较适合。

此外，某些特殊产品可能需要搭配特殊装置如蓄压器、闭回路、出压缩等，才能更有效率地生产。由此可见，如何决定合适的注塑机来生产，是一个极为重要的问题。以下资讯提供给读者参考。

通常影响出机选择的重要因素包括模具、产品、塑料、成型要求等，因此，在进行选择前必须先收集或具备下列资讯:

模具尺寸(宽度、高度、厚度)、重量、特殊设计等;

使用塑料的种类及数量(单一原料或多种塑料);

注塑成品的外观尺寸(长、宽、高、厚度)、重量等;成型要求，如品质条件、生产速度等。

在获得以上资讯后，即可按照下列步骤来选择合适的出机:

1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。

由于出机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定(闭回路)、高精密、超高速、高压或快速生产(多回路)等条件，也必须选择合适的系列来生产。

2、放得下 :由模具尺寸判定机台的"大柱内距"、"模厚"、"模具小尺寸"及"模盘尺寸"是否适当，以确认模具是否放得下。

模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距;

模具的宽度及高度好在模盘尺寸范围内;

模具的厚度需介于注塑机的模厚之间;

模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的小模具尺寸，太小也不行;

3、拿得出 :由模具及成品判定"开模行程"及"托模行程"是否足以让成品取出。

开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道(sprue)的长度;

托模行程需足够将成品顶出;

4、锁得住 :由产品及塑料决定"锁模力"吨数。

当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的"锁模力"使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下:

由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积;

撑模力量=成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2);

模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2;

机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上;

至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个出单元的螺杆直径比较符合所需。

5、得饱: 由成品重量及模穴数判定所需"出量"并选择合适的"螺杆直径"。

计算成品重量需考虑模穴数(一模几穴);

为了稳定性起见，出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为出量的75%以内;

6、得好 :由塑料判定"螺杆压缩比"及"出压力"等条件。有些工程塑料需要较高的出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品得更好，在选择螺杆时亦需考虑压的需求及压缩比的问题。

一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的出压力。

7、得快 :及"出速度"的确认。

有些成品需要高出率速出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的出率及速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高压的螺杆通常速较低，相反的，可提供较低压的螺杆通常速较高。因此，选择螺杆直径时，出量、出压力及出率(出速度)，需交叉考量及取舍。

此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。

经过以上步骤之后，原则上已经可以决定符合需求的注塑机，但是有一些特殊问题可能也必须再加以考虑，包括:

大小配的问题:

在某些特殊状况下，客户的模具或产品可能模具体积小但所需量大，或模具体积大但所需量小，在这种况下，厂家所预先设定的标准规格可能无法符合客户需求，而必须进行所谓"大小配"，亦即"大壁小"或"小壁大"。所谓"大壁小"指以原先标准的夹模单元搭配较小的出螺杆，反之，"小壁大"即是以原先标准的夹模单元搭配较大的出螺杆。当然，在搭配上也可能夹模与出相差好几级。

SCHNEEBERGER Roller-MONORAIL 施耐博格滚柱型线性滑块滑轨
MR25 MR35 MR45 MR55 MR65
MRA25 MRA35 MRA45 MRA55
MRB25 MRB35 MRB45 MRB55 MRB65
MRC25 MRC35 MRC45 MRC55
MRD25 MRD35 MRD45 MRD55 MRD65
MZ25 MZ35
MRE25 MRE35
MR-X25 MR-X35
SCHNEEBERGER Ball-MONORAIL 施耐博格滚珠型线性滑轨
BM15 BM20 BM25 BM30 BM35 BM45
BMA15 BMA20 BMA25 BMA30 BMA35 BMA45
BMB20 BMB25 BMB30 BMB35 BMB45
BMC15 BMC20 BMC25 BMC30 BMC35 BMC45
BMD20 BMD25 BMD30 BMD35 BMD45
BME25 BME30 BME35
BMF15 BMF20 BMF25 BMF30 BMF35
BMG20 BMG25 BMG30 BMG35